Насосно-смесительный узел: устройство, назначение, принцип работы

Насосно-смесительный узел – цепь трубопроводов, образующая смешивание двух потоков – подачи и обратного в общесистемный.

Где применяется насосно-смесительный узел

Смесительные узлы, в общей массе, используются для обслуживания систем водяного отопления пола, обогрева теплиц и открытых площадок.

Применение приспособления актуально для производств и малых хозяйств, где критична поддержка точных температурных режимов. Благодаря особенностям конструкции, прибору не нужны электронные схемы, а использование электричества необходимо лишь насосу. Этот факт позитивно влияет на отказоустойчивость и практическую независимость от перебоев с электропитанием, особенно в глубинках.

Устройство применяется в комбинации с коллектором, распределяющим потоки петель теплого пола. Коллектор не заменим при наличии водяного обогрева санузла, кухни, комнаты, а также общесистемного обогрева частного дома.

Например, стандартный смесительный насосный узел PMG 25 от компании Rehau можно применить для создания систем из теплых полов.

Габаритно узел смесительный небольшой и свободно располагается в объеме коллекторного шкафа.

Суть и устройство коллектора

Коллектор – специальное приспособление, без которого осуществить напольное водяное отопление очень сложно. К нему сходятся все подсоединяющие патрубки напольных контуров.

В теплоносителе, подающемся от котельной, температура очень высока и не подходит для нормальной работы теплых полов. Поэтому в паре с коллектором всегда работает насосно-смесительный узел, который делает температурную корректировку.

Каждый изготовитель смесителей вносит свои особенности в узел, но сборки и Rehau, Tim, и другие, выполняют одну и ту же задачу – подают теплоноситель определенной температуры во все водяные петли.

Смесительный узел теплого пола Barberi арт. 27B040NOM

Описание

Насосный смесительный узел для теплого пола Barberi арт.

  Смесительный узел теплого пола подключаемый к распределительному коллектору гребенке является основной частью для быстрого создания комфортных систем отопления нагревом теплого пола нагретой жидкостью. Смесительный узел Barberi арт. 27B040NOM представляет собой уже подготовленный для установки в систему комплект элементов состоящий из термостатического трехходового клапана, термометра, развоздушника и элементов для подключения узла к системе отопления и коллектору и насоса циркуляции теплоносителя.

 Из газового котла обычно выходит теплоноситель температурой около 60 градусов. Если такую температуру мы запустив в пол то расширение бетона приведет к разрыву стяжки, повреждению напольной плитки и ожогу ног. Термостатический клапан в узле теплого пола производит смешение теплоносителя (подмес) более холодного теплоносителя из обратной линии в более горячую подающую линию. Таким образом мы можем снизить температуру отопительной жидкости до необходимых значений. Температуру теплого пола обычно выбирают в промежутке 20-43ºC.

 Узел укомплектован фитингами для подключения к коллекторам теплого пола, Г-образным соединением для присоединения к первичному контуру отопления и термометром 0-80ºC. Так же в комплекте установлен надежный циркуляционный насос GRUNDFOS UPSO 25-65 130 обеспечивающий движение теплоносителя по контурам.

Инструкция по установке насосного смесительного узла теплого пола Barberi арт. 27B040NOM.

Технические характеристики насосно-смесительного узла 

• диапазон регулировки температуры: 20-43ºC;
• максимальная рабочая температура: 90ºC;
• максимальное рабочее давление: 10бар;
• межосевое расстояние к вторичному коллектору: 211мм;
• коэффициент протока Kv = 2.5 м3/ч;
• соединение: G1M;
• циркуляционный насос: GRUNDFOS UPSO 25-65 130;

  Приобрести насосно-смесительный узел и другую продукцию  Barberi Вы можете в компании «Азбука Тепла»  — официального дилера продукции Barberi в Республике Беларусь.

  Для Вашего удобства так же имеется возможность приобрести продукцию Barberi в рассрочку без переплат на 12 месяцев. 

Насосный узел

Область изобретения

[1] Настоящее изобретение относится по существу к насосным узлам и, более конкретно, к насосам с “мокрым” ротором с регулируемой частотой вращения. Такие насосы, имеющие мощность от 5 Вт до 3 кВт, типично применяются как циркуляционные насосы в системах отопления домов.

Предпосылки

[2] Насосы с “мокрым” ротором содержат крыльчатку, расположенную внутри корпуса насоса, для транспортировки текучей среды, статор с обмотками, расположенными внутри статора, и ротор с постоянными магнитами, расположенным в кожухе ротора. Ротор приводит в движение крыльчатку, а ток в статоре генерирует вращающийся магнитный поток, приводящий в движение ротор с постоянными магнитами. Ток в статоре обычно регулируется электроникой двигателя, расположенной в корпусе системы электроники. Электроника двигателя бесщеточного электродвигателя постоянного тока с постоянными магнитами обычно содержит частотный преобразователь для управления частотой вращения ротора.

[3] Известно подключение насосов к другим устройствам или к сети для диагностики, сбора статистики, регулирования, обслуживания и/или оптимизации характеристик. Например, насос может быть подключен к домашней сети WIFI, как и многие другие бытовые электроприборы, такие как смартфоны, планшеты, холодильники, обогреватели или системы кондиционирования воздуха. Это иногда называют “интернетом вещей”. Однако, обычно срок службы насоса значительно превышает срок службы смартфона или планшета с их коммуникационными стандартами. Поэтому известные насосы могут оказаться неспособны поддерживать связь с другими устройствами или домашней сетью в течение всего срока службы этих насосов, поскольку коммуникационные стандарты и в программной, и в аппаратной части регулярно меняются.

[4] Некоторые известные насосы могут быть оснащены дополнительными внешними модулями для обеспечения, при необходимости, функциональности, относящейся к управлению и/или диагностике. Например, в ЕР 1 452 739 В1 описан циркуляционный насос с внешним дополнительным модулем для управления и/или диагностики насоса. Однако, такой дополнительный внешний модуль, описанный в этом документе, довольно громоздок и не обладает гибкостью в отношении добавления или обновления функциональности, относящейся к управлению, коммуникациям, диагностике и/или дисплею.

Краткое описание изобретения

[5] В отличие от таких известных насосов, варианты настоящего изобретения позволяют создать насосный узел, имеющий компактную конструкцию и обладающий гибкостью для добавления или обновления функциональности, относящейся к управлению, коммуникациям, диагностике и/или дисплею.

[6] Согласно первому аспекту настоящего изобретения предлагается насосный узел, содержащий

– насосный блок с крыльчаткой, имеющей ось вращения;

– приводной электродвигатель для привода крыльчатки, и

– блок управления для управления приводным электродвигателем,

в котором блок управления содержит основной модуль, расположенный в корпусе, первый отсоединяемый сменный модуль и второй отсоединяемый сменный модуль,

в котором основной модуль закреплен на приводном электродвигателе и выполнен с возможностью управлять электродвигателем,

в котором первый сменный модуль и второй сменный модуль выполнены с возможностью выборочного подсоединения в первом положении для коммуникации с основным модулем через по меньшей мере один беспроводной коммуникационный канал.

[7] Эти два (или более) сменных модуля могут иметь разную функциональность, относящуюся к управлению, коммуникациям, диагностике и/или дисплею. Так, предлагаемый насосный узел дает пользователю, изготовителю или обслуживающему персоналу гибкость в выборе одного из двух сменных модулей для добавления или обновления функциональности, относящейся к управлению, коммуникациям, диагностике и/или дисплею, путем установки их в первое положение. Нет необходимости переконфигурировать сменный модуль для добавления или обновления функциональности, относящейся к управлению, коммуникациям, диагностике и/или дисплею. Один или более из сменных модулей могут быть ограничены одноразовым применением и по окончании использования выбрасываются, например, такой модуль можно использовать для загрузки обновления управляющей логики в основной модуль, вставив его в первое положение, и выбросив по окончании операции. Сменные модули также могут быть ограничены до придания упомянутой функциональности основному модулю насосного узла, когда модуль вступает в связь или сопрягается с ним первый раз. Функциональность может блокироваться, когда спаренный модуль вставляется в другой насосный узел. Например, процесс первого сопряжения с основным модулем может включать создание поля данных в сменном модуле, запирание его и, тем самым, блокирование возможности сопряжения с любым другим насосным узлом. Кроме того, функциональность может быть предназначена для конкретных насосных блоков и блокируется, если сменный модуль получает данные, указывающие, что насосный узел не распознан или не относится к этим конкретным насосным узлам. Аналогично, основной модуль может быть выполнен с возможностью разрешать сопряжение только с распознанным и/или незапертым сменным модулем.

[8] Сменные модули могут иметь по существу идентичную форму, но хранить разные данные и программные средства. Альтернативно или дополнительно, разные сменные модули могут обеспечивать разную функциональность аппаратных средств, таких как дисплей, модуль Bluetooth, модуль WIFI, и/или модуль ввода/вывода. Альтернативно или дополнительно, форма сменных модулей может отличаться одна от другой, например, если разная аппаратная функциональность требует разного пространства. Два сменных модуля могут иметь по существу идентичные сопрягаемые части, которые вставляются в первое положение для коммуникации с основным модулем. Однако третий сменный модуль может содержать другой сопрягаемый участок, вставляемый во второе положение для коммуникации с основным модулем.

[9] При необходимости первое положение может быть определено первым пазом в корпусе основного модуля, т.е., корпуса электроники насоса. При необходимости первый паз может проходить по существу перпендикулярно оси вращения. Это упрощает создание очень компактной конструкции, поскольку основной модуль может размещаться на печатной плате, проходя по существу перпендикулярно оси вращения так, чтобы первый или второй сменный модуль можно было вставить сбоку в первый паз параллельно печатной плате и рядом с ней.

[10] При необходимости поверхность первого или второго сменного модуля может образовывать поверхность корпуса, когда первый или второй сменный модуль, соответственно, вставлен в первое положение. Поверхность сменного модуля и остальная поверхность корпуса могут образовывать чистую и гладкую поверхность корпуса, т.е., поверхность сменного модуля может заполнять углубление в поверхности корпуса, когда модуль вставлен.

[11] При необходимости первый, второй и/или третий сменный модуль может быть выполнен с возможностью выборочной установки во второе положение для коммуникации с основным модулем через по меньшей мере один беспроводной коммуникационный канал. Это позволяет одновременно вставлять два сменных модуля т одновременно и/или в комбинации друг с другом использовать их соответствующие функциональности. Например, первый сменный модуль может быть модулем Bluetooth для связи с соседним насосным узлом, а второй или третий сменный модуль может быть модулем ввод/вывода для коммуникаций одновременно с датчиком, компьютером или дисплеем.

[12] При необходимости и аналогично первому положению, второе положение может быть определено вторым пазом в корпусе. При необходимости второй паз может быть по существу параллелен первому пазу. Таким образом, можно создать компактную многослойную конструкцию. Второй паз может быть по существу идентичным или симметричным относительно первого паза для установки первого или второго сменного модуля, либо он может быть другим для установки третьего сменного модуля, у которого может быть другой сопрягаемый участок.

[13] При необходимости основной модуль может содержать передающую катушку, расположенную между первым пазом и вторым пазом, при этом основной модуль может быть выполнен с возможностью коммуникации с первым, вторым и/или третьим сменным модулем, выставленным в первое и/или второе положение, через передающую катушку и по единственному беспроводному коммуникационному каналу. Передающая катушка может содержать плоскую катушку, расположенную на плате основного модуля, расположенную между двумя сменными модулями, вставленными в первый и второй пазы, соответственно. Передающая катушка может содержать плоскую катушку на любой стороне или на обеих сторонах платы основного модуля. При необходимости передающая катушка может таким образом определять ось беспроводной передачи, перпендикулярную первому и/или второму пазу. Поэтому ось беспроводной передачи может проходить параллельно оси вращения.

[14] При необходимости насосный узел дополнительно может содержать внешний блок с внешним модулем во внешнем корпусе, при этом первый сменный модуль и второй сменный модуль выполнены с возможностью выборочной установки в третье положение, которое определено пазом во внешнем корпусе. Например, внешний блок может содержать источник питания для индуктивного питания или зарядки одного или более сменного модуля, вставленного в третье положение, т.е., в паз. Внешний блок может содержать два или более предпочтительно параллельных паза для индуктивного питания или зарядки двух или более сменных модулей одновременно. Таким образом, определенные функциональности сменных модулей можно использовать независимо и удаленно от насосного блока.

[15] При необходимости первый, второй и/или третий сменный модуль содержит по меньшей мере один модуль, выбранный из группы, содержащей: коммуникационный модуль Bluetooth, модуль беспроводной связи ближнего радиуса действия (NFC), модуль радиочастотной идентификации (RFID), модуль инфракрасной связи, модуль передачи сигналов с расширенным спектром с кодом прямой последовательности (WIFI) по стандарту IEEE 802.11b, модуль беспроводной передачи электроэнергии (WPT), модуль емкостной связи и модуль индуктивной связи, модуль датчика, модуль программирования насоса, отладочный модуль, модуль обновления, модуль дисплей, и модуль пользовательского ввода. При необходимости по меньшей мере один из перечисленных первый, второй и третий сменные модули может отличаться от других.

[16] При необходимости каждый из первого, второго и/или третьего сменных модулей может содержать передающую катушку для приема электроэнергии, передаваемой через индукцию, а также для беспроводных коммуникаций. Поэтому никакого непосредственного электрического контакта не требуется, и сменные модули могут быть полностью герметизированы и/или внедрены в электроизоляционный материал, например, в пластик. Кроме того, нет необходимости в выступающих из корпуса электрических контактах. Блок управления, таким образом, может быть надежно защищен от воды и коррозии за счет полностью закрытого корпуса.

[17] При необходимости передающая катушка первого сменного модуля по существу идентична передающей катушке второго и/или третьего сменного модуля. Это облегчает коммуникацию между основным модулем и разными сменными модулями за счет использования одного и того же коммуникационного канала. При необходимости этот по меньшей мере один беспроводной коммуникационный канал может содержать по меньшей мере одну систему коммуникаций из группы, состоящей из: коммуникации Bluetooth, коммуникации ближнего радиуса действия (NFC), коммуникации радиочастотной идентификации (RFID), модуль инфракрасной связи, коммуникации по стандарту IEEE 802.11b передачи сигналов с расширенным спектром с кодом прямой последовательности (WIFI), беспроводной передачи электроэнергии (WPT), емкостную связь и индуктивную связь. Этот по меньшей мере один коммуникационный канал может уже быть частью стандарта, стать стандартом или может быть заказным решением для коммуникации между основным модулем и любым соответствующим сменным модулем.

[18] При необходимости основной модуль выполнен с возможностью принимать первую оперативную команду от первого, второго и/или третьего сменного модуля, при этом основной модуль выполнен с возможностью продолжать управлять приводным двигателем на основании первой оперативной команды до получения второй оперативной команды, которая отменит действие первой оперативной команды. Поэтому насосный блок остается работоспособным независимо от отсоединяемых сменных модулей. Ключевая функциональность основного модуля, т.е., управление электродвигателем для получения требуемых характеристик перекачки, может быть улучшена, расширена, обновлена или изменена определенными сменными модулями, но не зависит от такого вставленного сменного модуля. Сменные модули предпочтительно могут просто добавлять вспомогательные функции насоса, такие как коммуникации, диагностику и/или отображение.

[19] При необходимости первый, второй и/или третий паз может содержать сужающуюся поверхность для создания фрикционного сопротивления с ответной сужающейся поверхностью первого, второго и/или третьего сменного модуля, когда первый, второй и/или третий сменный модуль вставлен в первое и/или второе положение. Поэтому сменные модули могут содержать узкий передний конец и широкий задний конец, а пазы могут содержать широкое переднее отверстие и узкий задний конец. С одной стороны, это облегчает установку сменного модуля узким передним концом в широкое переднее отверстие паза. С другой стороны, боковые сужающиеся поверхности между передним концом и задним концом создают фрикционный контакт для удержания вставленного сменного модуля на месте.

[20] При необходимости первый сменный модуль может быть выполнен с возможностью беспроводных коммуникаций со вторым сменным модулем, когда первый сменный модуль вставлен в первое, второе или третье положение, а второй сменный модуль вставлен другое из первого, второго и третьего положений. Таким образом, насос может поддерживать связь с внешним блоком и/или сменные модули могут поддерживать связь друг с другом. Например, первый и/или второй сменный модуль может содержать пользовательский интерфейс для приема пользовательского ввода и/или дисплей для отображения информации. Пользовательский ввод может быть переключающим сигналом, который может быть инициирован нажатием кнопки, а дисплей на том же ли на другом сменном модуле может показывать ответ на этот переключающий сигнал или любую другую диагностическую информацию, например, рабочие параметры, такие как частота вращения, расход, напор, давление, ток или потребляемая мощность электродвигателя, температура текучей среды и/или змеевика и т.д.

[21] При необходимости основной модуль может быть выполнен с возможностью конфигурирования через по меньшей мере один беспроводной коммуникационный канал с помощью внешнего конфигурирующего модуля, расположенного в непосредственной близости от корпуса. Альтернативно или дополнительно, основной модуль может одновременно получать индукционное питание от внешнего конфигурирующего модуля. Такое беспроводное конфигурирование и/или питание от внешнего конфигурирующего модуля является преимуществом особенно в процессе изготовления насосного блока. Хотя аппаратные средства множества изготовленных насосов могут быть идентичны, основные модули блока управления индивидуальных насосов могут быть запрограммированы по-разному или сконфигурированы для разных вариантов применения и/или рабочих характеристик, когда насосы транспортируются по производственной линии. Внешний конфигурирующий модуль может быть фиксированной установкой на производственной линии, а насосы на производственной линии могут перемещаться и/ил временно останавливаться у конфигурирующего модуля так, чтобы корпус находился в непосредственной близости от конфигурирующего модуля. Конфигурирующий модуль не требует введения в первое или второе положение для беспроводного конфигурирования и/или запитывания основного модуля. “Непосредственная близость” в этом контексте может означать расстояние, не превышающее 2-3 диаметров плоской передающей катушки, используемой для беспроводных коммуникаций. Предпочтительно, внешний конфигурирующий модуль содержит такую же или подобную плоскую передающую катушку, которая применяется на печатной плате так, чтобы их можно было установить соосно в непосредственной близости друг от друга для беспроводных коммуникаций или индукционного питания.

[22] Согласно второму аспекту настоящего изобретения предлагается сменный модуль вышеописанного насосного узла, в котором сменный модуль вставлен в первое положение для:

– индукционного питания или заряда;

– коммуникации с основным модулем насосного узла через по меньшей мере один беспроводной коммуникационный канал, и

– обеспечения функциональности основного модуля;

в котором сменный модуль выполнен с возможностью обеспечивать такую функциональность только основному модулю насосного узла, с которым он находится на связи или сопряжен в первый раз. В настоящем описании термин “сопряжен” означает предварительную коммуникацию между двумя модулями, приводящую к успешной приемке обоих модулей, разрешающей коммуникацию.

[23] При необходимости упомянутая функциональность может быть однократной загрузкой данных в основной модуль, при этом сменный модуль может быть одноразовым и выбрасываться после такой однократной загрузки данных. Например, такая загрузка данных может быть новой характеристикой насоса f[H,Q] где H -напор, а Q – расход. Это позволяет легко повышать или понижать требуемые характеристики насоса, вставив сменны модуль. От производителя насоса требуется изготавливать только один тип насоса с основным модулем, и поставлять разные сменные модули для решаемой задачи, чтобы охватить широкий диапазон характеристик насоса. Таким образом, насос обладает лучшей способностью адаптироваться под требования заказчика и его производство становится более экономически эффективным за счет использования сменных модулей по настоящему изобретению. Кроме того, производитель получает возможность контролировать и ограничивать использование описанного сменного модуля. Предотвращается многократное неправомерное использование одного сменного модуля для более чем одного насоса.

[24] При необходимости такая функциональность может быть добавлением или обновлением программных средств основного модуля. Поэтому можно не только обновлять данные, например, вводить новые характеристики насоса f[H,Q], но и вводить новый коммуникационный стандарт, новую логику работы, или новые/обновленные рабочие режимы, такие как режимы постоянной частоты вращения, режимы пропорционального давления, режимы постоянного давления и/или логику автоматической адаптации для определения оптимальных рабочих точек.

Краткое описание чертежей

[25] Далее следует описание вариантов настоящего изобретения со ссылками на приложенные чертежи, где:

Фиг. 1 – вид в перспективе примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг. 2 – вид сверху примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг. 3 – вид сбоку примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг. 4 – вид сверху и сбоку корпуса электроники и первого сменного модуля примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг. 5 – сечение корпуса электроники примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг. 6 – вид сверху и сбоку корпуса статора, электроники двигателя (без корпуса электроники) и третьего сменного модуля примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг. 7 – вид в перспективе корпуса статора, электроники двигателя (без корпуса электроники) и третьего сменного модуля примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг. 8 – сечение с фрагментом в увеличенном масштабе примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг. 9 – разнесенный вид примера узла насоса по настоящему изобретению.

Фиг. 10 – вид сверху крышки корпуса статора и третьего сменного модуля примера насосного узла по настоящему изобретению.

Фиг 11 – сечение корпуса электроники и третьего сменного модуля примера насосного узлапо настоящему изобретению.

Фиг 12 и 13 – виды в перспективе внешнего блока и первого, второго и третьего сменного модуля примера насосного узлапо настоящему изобретению в установленном состоянии и извлеченном состоянии, соответственно.

Фиг. 14, 15 и 16 – виды сверху, в сечении и фрагмент в увеличенном масштабе, соответственно, примера насосного узла по настоящему изобретению во время беспроводного конфигурирования.

Подробное описание

[26] На фиг. 1 показан насосный узел 1 с блоком 2 центробежного насоса входным отверстием 3 и выходным отверстием 5, при этом входное отверстие 3 и выходное отверстие 5 расположены соосно относительно оси F трубы на противоположных сторонах насосным блоком 2. Входное отверстие 3 и выходное отверстие 5 имеют соединительные фланцы 7, 9 для соединения с трубами (не показаны) Насосный блок 2 имеет ось R ротора, проходящую по существу перпендикулярно оси F трубы. Корпус 11 насосного блока 2 расположен между входным отверстием 3 и выходным отверстием 5 Корпус 11 насоса содержит крыльчатку 12 (см. фиг. 9), вращающуюся против часовой стрелки вокруг оси R ротора, и прокачивающую текучую среду от входного отверстия 3 к выходному отверстию 5. Крыльчатку 12 приводится во вращение против часовой стрелки трехфазным синхронным низковольтным (менее 110 В) электродвигателем постоянного тока с постоянными магнитами, статор которого расположен в корпусе 13 статора, который проходит от корпуса 11 насоса вдоль оси R ротора до корпуса 15 электроники. Корпус 15 электроники имеет по существу цилиндрическую форму, как и корпус 13 статора и имеет по существу такой же диаметр. Корпус 13 статора и корпус 15 электроники установлены по один поверх другого существу соосно относительно оси R ротора. Корпус 13 статора установлен на корпусе 11 насоса с помощью крепежного элемента 16 в форме соединительной муфты, имеющей по существу такой же наружный диаметр, что и корпус 13 статора и корпус 15 электроники.

[27] Корпус 15 электроники содержит электронику управления электродвигателем с основным модулем на печатной плате 14 (см. фиг. 7 и 9) для управления электродвигателем. Питание двигатель и электроника получает через вход 17 переменного тока 110-140В. Адаптер 18 питания может преобразовывать линейное напряжение 110-240 В переменного тока в низкое напряжение 5-60 В постоянного тока, которое подается на печатную плату 14. Адаптер 18 питания может содержать линейный фильтр от электромагнитных помех и преобразователь напряжения, который может находиться не на печатной плате 14 электроники электродвигателя. Потому печатная плата 14 электроники электродвигателя и корпус 15 электроники могут иметь более компактную конструкцию. Передняя поверхность 19 корпуса 15 электроники может иметь пользовательский интерфейс, например, кнопку 21, светоизлучающий диод и/или дисплей (не показан). Кнопка 21 может быть, например, кнопкой включения/выключения. Один или более светодиод и/или дисплей могут являться индикаторами рабочего параметра или статуса, например, для индикации нормальной работы, аварийного режима, частоты вращения двигателя, успешного/неуспешного беспроводного соединения, потребляемой мощности, расхода, напора и/или давления.

[28] На фиг. 1-3 показан первый сменный модуль 23, содержащий модуль Bluetooth, и третий сменный модуль 25, содержащий модуль ввода/вывода. Второй сменный модуль 27, содержащий обновления программных средств насоса, показан на фиг. 12 и 13, при этом форма второго сменного модуля 27 по существу такая же, что и форме первого сменного модуля 23. Поэтому первый сменный модуль 23 и второй сменный модуль 27 можно выборочно вставлять в первое положение, определенное первым пазом 29 на верхней поверхности 19 корпуса 15 электроники. Первый сменный модуль 23 и второй сменный модуль 27 имеют плоскую форму для введения в первый паз 29 в радиальном направлении относительно оси R вращения. Первый сменный модуль 23 и второй сменный модуль 27 имеют гребень 30 для захвата пальцем для облегчения вытягивания модуля из первого паза 29. Первый паз 29 определяет углубление в верхней поверхности 19 корпуса 15 электроники так, чтобы это углубление было заполнено первым сменным модулем 23 или вторым сменным модулем 27, соответственно, когда они вставлены в паз.

[29] Третий сменный модуль 25 содержит другие аппаратные средства по сравнению с остальными сменными модулями. В качестве модуля ввода/вывода он может служить модулем для подсоединения датчика, например, датчика температуры, расхода или давления, или компьютера или дисплея к насосному блоку 2. Третий сменный модуль 25, таким образом, содержит разъем 31 ввода/вывода для подключения датчика, компьютера или дисплея. Например, насосный блок 2 может принимать сигналы датчика, представляющие температуру, давление и/или расход через разъем 31 ввода/вывода третьего сменного модуля 25. Альтернативно или дополнительно, насосный блок 2 может выводить рабочие параметры, такие как частота вращения двигателя и/или потребляемая мощность, через разъем 31 ввода/вывода третьего сменного модуля 25 на компьютер или дисплей. Поэтому его форма отличается от формы других сменных модулей. Третий сменный модуль 25 вставлен во второе положение, расположенное ниже первого положения в осевом направлении, при этом второе положение определено вторым пазом 33, параллельным первому пазу 29, и отнесено от него на небольшое расстояние в направлении оси R вращения (как лучше видно на фиг. 4). Расстояние между первым пазом 29 и вторым пазом 33 занято платой 14 электроники двигателя, проходящей между пазами 29, 33 (см. фиг. 8). Корпус 15 электроники зафиксирован защелками 34 на корпусе 13 статора, расположенном ниже. На виде сверху на фиг. 4 хорошо видна разница в форме между первым пазом 29 для приема первого и второго сменных модулей 23, 27, и вторым пазом 33 для приема третьего сменного модуля 25. Первый и второй сменные модули 23, 27 содержат узкий передний конец 35 и широкий задний конец 37. Первый паз 29 имеет соответствующее широкое переднее отверстие 39 и узкий задний конец 41. Это облегчает установку сменного модуля 23, 27 с узким передним концом 35, входящим в широкое переднее отверстие 39 первого паза 29. Первый и второй сменные модули 23, 27 далее содержат боковые сужающиеся поверхности 43, проходящие между передним концом 35 и задним концом 37 для создания фрикционного контакта с ответными сужающимися поверхностями 45 паза для удержания вставленного сменного модуля 23, 27 на месте.

[30] Первый и второй сменные модули далее содержат встроенную передающую катушку 47 для беспроводных коммуникаций с основным модулем блока управления насосным узлом 1. На фиг. 6 и 7 лучше показан основной модуль блока управления насосным узлом 1. Основной модуль расположен на плате 14 электроники двигателя и проходит по существу перпендикулярно оси R вращения и параллельно верхней поверхности 19 корпуса 15 электроники. Плата 14 электроники двигателя механически прикреплена к верхней поверхности корпуса 13 статора тремя соединителями 49 и содержит секцию 51 передающей катушки. Секция 51 передающей катушки расположена между первым пазом 29 и вторым пазом 33 и содержит передающую катушку 53 для коммуникаций с передающей катушкой 47 первого или второго сменного модуля 23 27. Когда первый или второй сменный модуль 23, 27 вставлен в первое положение, передающая катушка 47 первого или второго сменного модуля 23, 27 и передающая катушка 53 платы 14 электроники электродвигателя выровнены соосно для достижения хорошего беспроводного сопряжения между катушками 47, 53. На фиг. 6 и 7 показан третий сменный модуль 25, вставленный во второе положение, т.е., во второй паз 33. Третий сменный модуль 25 содержит вставляемый участок 55, входящий во второй паз 33 и имеющий по существу такую же передающую катушку 57 (см. фиг. 10), установленную также, как и передающая катушка 47 первого и второго сменного модуля 23, 27. Передающая катушка 57 расположена соосно и под передающей катушкой 53 секции 51 передающей катушки платы 14 электроники электродвигателя. Основной модуль выполнен с возможностью поддерживать беспроводные коммуникации с первым или вторым сенным модулем 123, 27, находящимся в первом положении, и с третьим сменным модулем 25, находящимся во втором положении через один и тот же коммуникационный канал. Передаваемые пакеты данных могут адресоваться в соответствии с тем сменным модулем, для которого они предназначены или от которого они приходят, соответственно.

[31] На фиг. 8 более подробно показана многослойная компоновка передающих катушек 27, 53, 57, когда сменные модули 23, 25 вставлены в первое и второе положение. Центральная передающая катушка 53 платы 14 электроники электродвигателя может содержать плоскую катушку на верхней стороне секции 51 передающей катушки и плоскую катушку на нижней стороне секции 51 передающей катушки 51.

[32] Сечение на фиг. 8 иллюстрирует очень компактную конструкцию насоса, которую позволяет создать настоящее изобретение. Поскольку на фиг. 8 компоненты насоса расположены слишком плотно, чтобы их рассмотреть, можно обратиться к разнесенному виду, приведенному на фиг. 9. На фиг. 8 не показаны корпус 11 насоса и пластина 59 дефлектора на которой посажена крыльчатка 12 Возвращаясь к фиг. 1, входное отверстие 3 закручивается от оси F трубы эффективным с точки зрения гидромеханики образом так, чтобы входить снизу соосно оси R вращения в камеры крыльчатки корпуса 11 насоса. Камера крыльчатки имеет концентрический вход снизу, сообщающийся по текучей среде с впускным отверстием 3, и тангенциальный выход, сообщающийся по текучей среде с выпускным отверстием 5. Пластина 59 дефлектора (см. фиг. 9) расположена концентрично с осью R ротора на нижнем входе в камеру крыльчатки для предотвращения обратного потока текучей среды во впускное отверстие 3. Крыльчатка 12 посажена соосно на пластину 59 дефлектора. Крыльчатка 12 содержит внутренние спиральные лопасти 61 и на своей нижней стороне пластину 63 крыльчатки для формирования эффективных с точки зрения гидромеханики каналов крыльчатки для ускорения текучей среды радиально наружу и тангенциально в направлении против часовой стрелки за счет центробежной силы, когда крыльчатка 12 вращается. Такой направленный радиально наружу и тангенциально поток приводит к центральному всасыванию текучей среды из впускного отверстия 3.

[33] Корпус 11 насоса имеет верхнее круглое отверстие 65 (см. фиг. 9), сквозь которое крыльчатку 12 можно вставить в камеру крыльчатки во время изготовления насосного блока 2. Для получения наиболее компактной конструкции насоса круглое отверстие 65 может иметь лишь немного больший диаметр, чем диаметр крыльчатки 12. Вал 66 ротора проходит вдоль оси R ротора сквозь несущий подшипник 67 и закреплена с возможностью вращения нижним концом на крыльчатке 12. Несущий подшипник 67 центрирует кольцо 69 первого радиального подшипника, находящееся в скользящем контакте с валом 66 ротора. Вал 66 ротора и кольцо 69 первого радиального подшипника могут иметь углеродные контактные поверхности с низким коэффициентом трения. Между валом 66 ротора и кольцом 69 первого радиального подшипника может возникать очень тонкая, порядка микрон, смазывающая пленка прокачиваемой текучей среды, когда вал 66 ротора вращается относительно фиксированного первого кольца 69 радиального подшипника. Осевая несущая пластина 71 расположена сверху кольца 69 первого радиального подшипника для создания кольцевой верхней поверхности с низким коэффициентом трения. Эта несущая пластина 71 с кольцевой верхней поверхностью с низким коэффициентом трения может быть волнистой или содержать радиальные каналы для потока текучей среды (лучше видно на фиг. 9) для создания тонкой смазывающей пленки из прокачиваемой текучей среды и снижения трения. Ротор 73 с постоянными магнитами охватывает ось 66 ротора и закреплен на ней с возможностью вращения. Нижняя кольцевая поверхность ротора 73 с постоянными магнитами скользит во время вращения по неподвижной верхней поверхности осевой несущей пластины 71 с низким коэффициентом трения. Кольцо 75 второго радиального подшипника находится в контакте с низким коэффициентом трения с верхним концом вала 66 ротора. Кольцо 75 второго радиального подшипника центрируется несущей втулкой 77 с радиальными выступами и осевыми каналами для обеспечения осевого потока текучей среды (лучше видно на фиг. 9). Когда крыльчатка 12 вместе с валом 66 ротора и ротором 73 с постоянными магнитами во время вращения присасывается вниз, необходима только одна несущая пластина 71.

[34] Пластина 59 дефлектора, крыльчатка 12, вал 66 ротора, кольцо 69 первого радиального подшипника, осевая несущая пластина 71, ротор 73 с постоянными магнитами, кольцо 75 второго радиального подшипника и несущая втулка 77 являются так называемыми “мокрыми” деталями, которые все погружены в перекачиваемую текучую среду. Вращающиеся мокрые детали, т.е., крыльчатка 12, вал 66 ротора и ротор 73 с постоянными магнитами, работают со смазкой, создаваемой прокачиваемой текучей средой, образующей смазывающие пленки для уменьшения трения на двух радиальных поверхностях и на одной осевой контактной поверхности. Прокачиваемой текучей средой предпочтительно является вода.

[35] “Мокрые” детали охвачены имеющей форму чаши гильзой 79 ротора так, чтобы текучая среда могла протекать между камерой крыльчатки и внутренним объемом гильзы 79 ротора. Гильза 79 ротора содержит нижний первый осевой конец 81, т.е., осевой конец, обращенный к крыльчатке 12, и верхний второй осевой конец 83, т.е., осевой конец, обращенный от крыльчатки 12 (см. фиг. 9). Первый осевой конец 81 открыт и определяет фланец 85 гильзы ротора. Второй осевой конец 83 закрыт. Крепежный элемент 16 содержит центральное отверстие, сквозь которое выступает гильза 79 ротора так, чтобы крепежных элемент 16 охватывал гильзу 79 ротора и крепил фланец 85 гильзы ротора к корпусу 11 насоса. Фланец несущего подшипника 67 расположен между фланцем 85 гильзы ротора и корпусом 11 насоса. Поэтому крепежный элемент 16 крепит и гильзу 79 ротора, и несущий подшипник 67 и образует водонепроницаемое соединение. Это соединение является водонепроницаемым потому, что уплотнительное кольцо 89 прижато крепежным элементом 16 к фланцу 85 гильзы ротора.

[36] Крепежный элемент является соединительной муфтой с внутренней резьбой 91, которая навинчена на наружную резьбу 93 корпуса 11 насоса. Крепежный элемент 16 далее содержит коническую кольцевую поверхность 94. Эта коническая кольцевая поверхность 94 прижимает уплотнительное кольцо 89 и аксиально вниз к верхней кольцевой поверхности фланца 85 гильзы ротора, и радиально наружу к периферийной стенке корпуса 11 насоса. За счет этого “мокрые” детали водонепроницаемо уплотнены уплотнительным кольцом 89. Корпус 13 статора и/или корпус 15 электроники можно демонтировать, не открывая водонепроницаемое соединение между гильзой 79 ротора и корпусом 11 насоса.

[37] Крепежный элемент 16 далее проходит радиально наружу, определяя боковую стенку 95, по существу такого же диаметра, что и корпус 13 статора и корпус 15 электроники. Боковая стенка 95 создает соединение между крепежным элементом 16 и корпусом 13 статора, которое выступает наружу больше, чем водонепроницаемое соединение между крепежным элементом 16 и гильзой 79 ротора. Это соединение может быть резьбовым соединением или байонетным соединением между боковой стенкой 95 и корпусом 13 статора. Для крепления корпуса 13 статора поворотом предпочтительно, чтобы такое соединение закрывалось поворотом по часовой стрелке, поскольку вращение ротора против часовой стрелки провоцирует направленный в противоположную сторону момент на статоре 97, который предпочтительно закрывает такое соединение, а не открывает его.

[38] Корпус 13 статора охватывает статор 97 с шестью катушками с обмотками из медной проволоки (не показаны) вокруг ферромагнитного сердечника в соединении звездой, трехфазного синхронного электродвигателя постоянного тока с регулируемой частотой вращения. Статор 97 выровнен по оси с ротором 73 с постоянными магнитами для создания наиболее эффективного магнитного потока для привода ротора 73 с постоянными магнитами. Корпус 13 статор может быть закрыт сверху крышкой 99 корпуса статора, через которую проходят контакты электроники статора 97. Корпус 15 электроники может защелкиваться в осевом направлении на корпусе 13 статора и фиксироваться защелками 34. Плата 14 с электроникой электродвигателя может проходить перпендикулярно оси R ротора и параллельно верхней поверхности 19 и находиться в непосредственной близости к ней для получений более компактной конструкции. Плата 14 соединена с контактами электроники статора 97, проходящими сквозь крышку 99 корпуса статора. Близость платы 14 к верхней поверхности 19 корпуса 15 электроники позволяет упростить конструкцию пользовательских интерфейсов, таких как кнопка 21, светодиоды, сменные модули 23, 27 и/или дисплей. Пользовательские интерфейсы могут быть расположены на плате 14, а верхняя поверхность 19 может просто иметь окна, отверстия или механические части кнопки.

[39] В показанном примере второй осевой конец 83 гильзы 79 ротора не отцентрирован механически, на подвешен и не поддерживается корпусом 13 статора. Гильза 79 ротора зафиксирована только своим фланцем 85 на ее первом осевом конце 81. Поэтому предпочтительно, чтобы гильза 79 ротора имела стабильную и жесткую конструкцию, позволяющую выдерживать осевые и радиальные силы во время работы насосного блока 2. Одним признаком, стабилизирующим гильзу 79 ротора, является ее по меньшей мере частичная выпуклость второго осевого конца 83. Как показано на фиг. 9, кромка между плоской верхней поверхностью и боковой стенкой гильзы 79 ротора скруглена в форме четверти окружности. В другом варианте (не показан) второй осевой конец 83 может быть сферическим, эллиптическим, эллипсоидальным или иметь форму конуса. Это дает дополнительное преимущество, заключающееся в более плавном потоке текучей среды внутри гильзы 79 ротора для снижения механического сопротивления, вызванного турбулентностью.

[40] На фиг. 10 и 11 показаны виды сверху и сбоку крышки 99 корпуса статора, содержащий направляющие 101, в данном случае, имеющие L-образный профиль, на направления вставляемой части 55 третьего сменного модуля 25 во второе положение, т.е., во второй паз 33. Направляющие 101 содержат по меньшей мере одну фрикционную точку 103 для удержания третьего сменного модуля 25 во втором положении. Фрикционные точки 103 также прижимают вставляемую часть 55 третьего сменного модуля 25 немного вверх, чтобы выбрать зазор между секцией 51 передающей катушки платы 14 электроники электродвигателя и вставляемой частью 55 третьего сменного модуля 25 в максимально возможной степени (см. фиг. 8).

[41] На фиг. 12 и 13 показан внешний блок 105 с внешним модулем в форме модуля источника питания. Альтернативно или дополнительно, он может быть сконфигурирован и оснащен так, чтобы служить соединительной коробкой или “шлюзом” системы с множеством насосных блоков. Внешний блок 105 как часть насосного узла 1 выполнен отдельно от насосного блока 2 и имеет собственный внешний корпус 107. Внешний корпус 107 содержит три паза 109, из которых два паза по существу аналогичны первому пазу 29, а один по существу аналогичен второму пазу 33. Первый сменный модуль 23 и второй сменный модуль 27 выполнены с возможностью выборочной установки в третье положение в любой из этих пазов 109, имеющих форму первого паза 29. Третий сменный модуль 25 выполнен с возможностью выборочной установки в третье положение в паз 109, имеющий форму второго паза 33. Внешний модуль в данном случае выполнен с возможностью индуктивно подавать питание или заряжать один или более из сменных модулей, когда они вставлены в третье положение, т.е., в пазы 109. Поэтому, некоторая функциональность сменных модулей может использоваться независимо и удаленно от насосного блока 2. Альтернативно или дополнительно, внешний модуль может быть оснащен логикой для управления и коммуникаций с множеством насосных блоков.

[42] На фиг. 14, 15 и 16 показано, как основной модуль можно сконфигурировать через по меньшей мере один беспроводной коммуникационный канал внешним конфигурирующим модулем, расположенным в непосредственной близости от корпуса 16. Внешний конфигурирующий модуль может находиться на внешней плате 111, которая расположена чуть выше насосного блока 2 параллельно верхней поверхности 19. Внешняя плата 111 может быть частью стационарного конфигурирующего устройства на производственной или сборочной линии насосных блоков (не показана). Насосный блок 2 может проходить под внешней платой 111 или временно останавливаться под ней, как показано на фиг. 14 15 и 16. Как показано на фиг. 16, на нижней стороне внешней платы 111 имеется передающая катушка 113 так, чтобы передающая катушка 53 основного модуля могла находиться соосно с передающей катушкой 113 внешней платы 111. Основной модуль, таким образом, может одновременно индуктивно запитываться внешним конфигурирующим модулем во время конфигурирования. Верхняя поверхность 19 и/или вставляемые части первого и второго сменных модулей могут содержать материал пластика или другой непроводящий материал, чтобы не экранировать такое беспроводное конфигурирование.

[43] В том случае, когда в вышеприведенном описании приведены упомянуты детали или элементы, имеющие известные, очевидные или прогнозируемые эквиваленты, то такие эквиваленты включены в настоящее описание, как если бы они были описаны индивидуально. Истинный объем настоящего изобретения определен формулой изобретения, которую следует толковать как включающую любые такие эквиваленты. Следует также понимать, что детали и признаки настоящего изобретения, описанные как необязательные, предпочтительные, преимущественные, удобные и т.п., являются необязательными и не ограничивают объем независимых пунктов формулы.

[44] Вышеописанные варианты следует считать иллюстративными примерами изобретения. Следует понимать, что любой признак, описанный в связи с любым из вариантов, может использоваться самостоятельно или в комбинации с другими описанными признаками, а также может использоваться в комбинации с одном или более из признаков любого другого варианта или любой комбинацией любых других вариантов. Хотя был описан и показан по меньшей мере один иллюстративный вариант, следует понимать, что специалистам понятны другие модификации, замены и альтернативы, которые смогут вводиться, не выходя за пределы объема описанного предмета изобретения, и настоящая заявка охватывает любые адаптации или варианты конкретных описанных вариантов.

[45] Кроме того, термин “содержащий” не исключает наличия других элементов или этапов, а элементы, описанные в единственном числе, могут присутствовать во множестве. Кроме того, характеристики или этапы, описанные со ссылками на один иллюстративный вариант, могут использоваться в комбинации с другими характеристиками или этапами других описанных иллюстративных вариантов. Этапы способа могут применяться в любом порядке или параллельно, или могут являться частью более детальной версией другого этапа способа. Следует понимать, что в объем патента, выданного по настоящей заявке должны входить все такие модификации, которые обоснованно и надлежащим образом входят в объем усовершенствования существующей техники. Такие модификации, замены и альтернативы могут быть внесены, не выходя за пределы изобретательской идеи и объема изобретения, которые должны определяться приложенной формулой или ее законными эквивалентами.

Балочные насосные агрегаты для нефтяных и газовых скважин

Балочные насосные агрегаты для нефтяных и газовых скважин

Балочная насосная установка была опорой в обеспечении надежного решения для искусственного подъема в нефтегазовой отрасли. Liberty Lift является производителем и поставщиком балочных насосных установок и объединяет управленческую команду с многолетним опытом работы в области искусственного подъема, включая проектирование и проектирование многих конкурентоспособных продуктов, используемых сегодня. И компания взяла на себя роль лидера благодаря передовым инновациям в дизайне продукции, исключительному контролю качества во время производства и полевому обслуживанию, которое обеспечивает превосходное качество установки и обслуживания на протяжении всего жизненного цикла устройства.

Разница в лифтах Liberty

Есть несколько отличий Liberty Lift от конкурентов. Его производственные процедуры, превышающие стандарты API Q1, являются всеобъемлющими.

• Они начинаются с надзора за отливкой на литейном производстве квалифицированными металлургами компании, чтобы гарантировать, что все детали отлиты без дефектов.
• Внимание к мелким деталям распространяется на изготовление конструктивных элементов и обработку критически важных компонентов.
• Прежде чем устройство будет упаковано в ящик и отправлено, оно проходит заключительную проверку, полностью собирается и проходит эксплуатационные испытания на производственном предприятии, чтобы убедиться, что все детали точно подходят для беспроблемной установки и эксплуатации в полевых условиях.

Liberty Lift имеет широкий диапазон размеров в двух различных типах моделей, чтобы соответствовать самым суровым производственным условиям.

Насосная установка Liberty Lift HE

Высокоэффективный (HE) агрегат предлагает превосходные характеристики, больше, чем любой другой традиционный пучковый насосный агрегат.В дополнение к работе по часовой стрелке и против часовой стрелки, он обеспечивает поворот на 186 градусов по часовой стрелке вместо обычных 180 градусов. Этот дополнительный ход кривошипа обеспечивает большее наполнение насоса, чем другие агрегаты сопоставимого размера.

Насосная установка Liberty Lift Enhanced Geometry (EG)

Узел с улучшенной геометрией (EG) Liberty Lift обеспечивает поворот кривошипа на 192 градуса, обеспечивая оптимальную механическую эффективность при движении вверх. Оптимизированная конструкция обеспечивает более высокие диапазоны нагрузок на полированный стержень, не вызывая перегрузки по крутящему моменту.

Расширенные конструктивные особенности

Чтобы продлить срок службы балочных насосных агрегатов Liberty Lift, они включают в себя энергоэффективные антифрикционные подшипники, которые превышают проектные требования API, обеспечивая при этом длительный срок службы без сбоев или необходимости обслуживания. Показатель L-10 для конструкционных подшипников, принятый в отрасли стандарт минимального срока службы до первого отказа, является исключительным. По сравнению с конкурентами, выравниватель Liberty Lift, палец на запястье и подшипники седла обеспечивают ожидаемый срок службы до 3 лет.В 8 раз больше, чем у подшипников других производителей. Подшипники пальца запястья не только прочны, но и имеют заплечики, что упрощает обслуживание.

Liberty Lift также увеличивают безотказный срок службы. Конструкция эвольвентной двойной косозубой передачи превышает спецификации API 11E и имеет монограмму API. Инновационная система смазки на уровне земли защищает и продлевает срок службы зубчатого редуктора при бесшумной работе. Эта эффективная система смазки позволяет агрегатам эффективно работать в течение длительного времени на скоростях всего 1 ход в минуту, что является большим отличием для тех, кому необходимо увеличить добычу и увеличить срок службы скважины.

Усовершенствованная конструкция блока также включает дополнительные защитные ограждения и эргономические функции, которые делают работу более безопасной и эффективной. Конечным результатом является предлагаемый продукт для балочных насосных агрегатов, обеспечивающий превосходное качество, долговечность, безопасность, повышенную производительность и эффективность работы. Вот почему операторы все чаще выбирают Liberty Lift в качестве ресурса своей балочной насосной установки.

Штанговые насосные агрегаты – PetroWiki

Многие устройства подключаются к скважинному штанговому оборудованию через полированный шток на поверхности, который сообщает возвратно-поступательное движение колонне штанг и насосу.В истории насосной штанги автономная наземная насосная установка стала зарекомендовавшей себя технологией. В продаже имеется много типов насосных агрегатов. Наиболее широко используемые имеют шагающую балку в качестве горизонтального несущего элемента и стойку сампсона, которая поддерживает балку вертикально. Эти терминология и конфигурации были адаптированы из кабельных буровых установок, используемых для бурения ранних нефтяных скважин, и преобразованы в обычную насосную установку.

API стандартизировал конструкцию, терминологию и многие компоненты, используемые для насосных агрегатов, в спецификации API .11E . ^[1] ISO приняла использование этого стандарта в качестве основы для ускорения публикации стандарта ISO 10431 . ^[2] В настоящее время это сопоставимые стандарты и охватывают два основных компонента, составляющих насосный агрегат: зубчатый редуктор и конструкцию. Они стандартизированы отдельно, поскольку производитель редуктора может быть отделен от производителя конструкции, который будет нести ответственность за сборку.

Обозначение агрегата

Насосный агрегат получается, когда зубчатый редуктор и конструкция соединяются вместе.Эти агрегаты имеют номинальный размер, который описывает возможности агрегата с номиналом редуктора, максимальной конструктивной способностью и максимальной длиной хода. Номер редуктора – это максимальный номинальный крутящий момент в фунт-сила-дюйм. делится на 1000. Номер конструкции – это максимальная нагрузка на балку в фунтах-силах, деленная на 100, а максимальная длина хода – в дюймах. В результате получается описание из трех цифр, разделенных дефисом, в диапазоне от 6,4-21-24 до 3,648-470-300 для 77 возможных стандартизованных единиц. Они описывают самую маленькую единицу с усилием 6400 фунт-сила-дюйм.редуктор, конструктивная нагрузка 2100 фунт-сила и 24 дюйма. ход до самого большого блока с 3 648 000 фунт-силы-дюйм. редуктор, конструкция на 47000 фунтов и 300 дюймов. Инсульт. Однако не все эти размеры агрегатов доступны от всех производителей во всех возможных конструктивных геометриях.

Коммерчески доступные агрегаты дополнительно описываются путем добавления структурного типа или геометрии и, возможно, типа зубчатого редуктора [одинарный (без букв) или двойной (D)]. Как обычно,

• B для обычного блока со сбалансированным лучом
• C для обычного кривошипно-уравновешенного агрегата
• A для пневмобаллонного агрегата
• M – для блока Mark II ^TM
• RM обозначает агрегат Reverse Mark ^TM (ранее назывался TorqMaster)

Пример обозначения для обычного насосного агрегата с балансиром кривошипа и диаметром 456 000 фунт-сила-дюйм.редуктор с двойным редуктором, конструкцией 30 500 фунтов силы и максимальной длиной хода 168 дюймов будет C456D-305-168.

Следует связаться с производителями для получения информации об их обычной доступности, специальных конструкциях, размерах и типах продаваемых ими устройств. Однако Таблица 1 показывает минимальный и максимальный диапазоны размеров, коммерчески доступные от крупного производителя в США. ^[3]

Редуктор зубчатый

В настоящее время API Spec включает 18 типоразмеров зубчатых редукторов.11E . ^[1] Диапазон размеров от 6,4 до 3 648 или от 6 400 до 3 648 000 фунтов силы-дюймов. вместимость. Когда эти редукторы помещены в их рабочий корпус и прикреплены к конструкции насосного агрегата, это оборудование обычно называют редуктором. В насосных агрегатах обычно используется одно- или двухступенчатая передача с понижением скорости примерно 30: 1 от первичного двигателя до скорости откачки. Стандарты также включают цепные редукторы, в которых используются звездочки и цепи для передачи скорости первичного двигателя через конструкцию на колонну штанг.Доступны приводы с одно-, двух- и трехступенчатым редуктором. Хотя это все еще возможная конструкция редуктора, они ограничены по мощности и обычно не используются.

Параметры передачи для скорости и жизни

могут работать в широком диапазоне скоростей откачки. Было признано, что существует необходимость в номинальной скорости откачки для определения параметров различных зубчатых редукторов. Первоначально в промышленности была принята номинальная скорость 20 об / мин. Это предполагало, что ход агрегата вверх и вниз образует один полный цикл хода.

По API Spec. 11E был пересмотрен с течением времени, номинальная частота вращения редукторов 456 и большего размера была снижена, поскольку было нецелесообразно ожидать, что более крупные редукторы будут работать со скоростью 20 об / мин с большей длиной хода и более крупными конструкциями. Фактически, промышленные установки с этими редукторами аналогичного размера могут работать от 580 до 1750 об / мин. Стандарт Американской ассоциации производителей зубчатых передач (AGMA) 422.03, ^[4] , который является основой для API Spec.11E , ограничивает скорость редуктора либо средней скоростью любой ступени до 5000 футов / мин и / или скоростью любого вала до менее 3600 об / мин.

Следует отметить, что ни один из отраслевых стандартов API, ISO или AGMA ^[5] не касается требуемого срока службы редуктора; тем не менее, практическое правило предполагает ожидаемый срок службы от 20 до 25 лет. Это предполагает, что коробка передач не перегружена и не эксплуатируется неправильно и обслуживается надлежащим образом. Один производитель насосных агрегатов разработал график (показан на рис.2 ), показывающий влияние на срок службы коробки передач из-за перегрузки мощности коробки передач (на основе личного общения с К. Хантом, Lufkin Industries). Это показывает, что, хотя текущие разработанные и изготовленные API редукторы могут быть перегружены без катастрофического отказа, в зависимости от величины перегрузки, ожидаемый срок службы должен быть сокращен.

• Рис. 2 – Влияние перегрузки редукторов насосных агрегатов на ожидаемый ресурс.

AGMA Стандарт 2001-C95 ^[5] предоставляет способ расчета напряжения зуба, который должен обеспечивать удовлетворительную работу в течение разумного времени.Если существующие расчеты используются и обрабатываются в обратном порядке для расчета срока службы приемлемой конструкции, то следует ожидать срок службы редуктора более 4 × 10 ⁸ циклов при номинальной нагрузке по крутящему моменту. Это приведет к сроку службы – при постоянной скорости насосной установки 10 футов в минуту в течение каждого дня в году – более 76 лет. Однако это по-прежнему предполагает правильную установку, эксплуатацию и техническое обслуживание редуктора.

Типовые конструкции

Промышленные стандарты для насосных агрегатов разработали минимальные требования к проектированию и производству различных структурных компонентов – балок, валов, подвески, тормозов, конической головки, кривошипов и подшипников.Четыре основных стандартных геометрических варианта конструкции насосных агрегатов, охватываемых стандартом API Spec. 11E следующие:

• Задняя геометрия, рычажные системы класса I с противовесом кривошипа.
• Передняя геометрия, рычажные системы класса III с противовесом кривошипа.
• Фронтальная геометрия, рычажные системы класса III с воздушным противовесом.
• Задняя геометрия, рычажные системы класса I с фазированным противовесом.

Эти стандартизированные конструкции более широко известны под соответствующими обозначениями:

• Обычный
• Марк II ^TM
• Пневматическая балансировка
• Reverse Mark ^TM Ранние модели были известны как устройства TorqMaster.

Существуют вариации этой геометрии, например, для наклонных колодцев или низкопрофильные для полей, орошаемых над землей. Кроме того, существуют особые геометрические формы или конструкции, основанные на гидравлике, пневматике или ремнях. Поскольку на эти конструкции не распространяются отраслевые стандарты, рекомендуется, чтобы эти специальные устройства были правильно спроектированы, изготовлены в соответствии с отраслевыми стандартами качества, а также установлены и эксплуатируются в соответствии с рекомендациями производителя.

Выбор агрегата

Было опубликовано множество публикаций о преимуществах, недостатках и выборе различных стандартных геометрических форм и специальных насосных агрегатов, включая следующие:

Ниже приводится краткое описание и сравнение четырех стандартных насосных агрегатов.

Традиционная единица измерения, вероятно, является наиболее часто используемой единицей. Он прост в установке, имеет самый широкий диапазон доступных размеров, обычно имеет более низкие эксплуатационные расходы, чем другие агрегаты, не требует подъемного оборудования или жестких опор для изменения длины хода и может работать быстрее в скважинах, в которых свободное падение ограничивает скорость откачки. Максимальная скорость откачки для обычного блока в средней скважине оценивается в 70% от максимального свободного падения штанг в воздухе. Это сопоставимо с 63% для агрегатов с воздушным балансиром и 56% для агрегатов Mark II ^TM .Скорость свободного падения для условной единицы определяется по следующей формуле:

……………….. (1)

Скорость свободного падения снижена на 10 и 20% для пневмобаллонов и Mark II ^TM соответственно. Это означает, что в скважине со средним трением и глубиной 100 дюймов. с полированным ходом штанги упадут с максимальной скоростью 17,15 об / мин с обычным устройством, 15,43 об / мин с устройством с воздушной балансировкой и 13,72 об / мин для Mark II ^TM . Однако во время хода вниз не должно быть разделения между несущей балкой устройства и зажимом полированного штока.Эти скорости могут быть дополнительно уменьшены в скважинах с повышенным трением от плунжеров кольцевого композитного типа, наклонных отверстий, прилипания твердых частиц к скважинному насосу и / или очень вязкой нефти. Кроме того, традиционная геометрия устройства допускает вращение как по часовой стрелке, так и против часовой стрелки. Это может быть полезно для зубьев шестерни, которые повреждены в одном направлении из-за плохой эксплуатации или технического обслуживания, и может позволить вращение в противоположном направлении. Это продлит срок службы коробки передач.

В агрегатах с воздушным балансиром используется система рычагов, отличная от обычных агрегатов.Использование сжатого воздуха вместо тяжелых чугунных противовесов позволяет более точно управлять противовесом одним пальцем, который можно регулировать, не останавливая устройство. Устройство без противовесов весит намного меньше, чем обычное устройство такого же размера. Он также имеет более легкую основу и немного более светлый луч. Таким образом, его компактный размер и легкий вес имеют несколько преимуществ, особенно для портативных испытательных установок и для использования на морских платформах. Он также использует большее количество градусов хода кривошипа для завершения первой половины хода вверх, что имеет тенденцию уменьшать пиковую нагрузку.Это небольшое преимущество, если усталость штанги является проблемой. Однако возникают повышенные проблемы или проблемы с обслуживанием, особенно с утечкой через поршень, что может затруднить поддержание надлежащего давления воздуха. Кроме того, утечка также может вызвать разбрызгивание масла и, как следствие, воздействие на окружающую среду. Кроме того, конденсация воды в воздушной системе может вызвать повреждение, если она замерзнет, ​​если не будет использован надлежащий антифриз.

Устройство Mark II ^TM имеет выравнивающий подшипник между стойкой Samson и нагрузкой на скважину.Подшипник выравнивателя расположен впереди или сбоку от средней линии тихоходного вала. Это отличается от блока с воздушной балансировкой, в котором выравнивающий подшипник находится непосредственно над тихоходным валом. Расположение подшипников выравнивателя обеспечивает ход вверх приблизительно 195 ° и ход вниз 165 °. Это обеспечивает более медленный ход вверх с уменьшением ускорения на 20%, что приводит к снижению пиковой нагрузки на полированный стержень. Более медленный ход вверх также дает больше времени вязким жидкостям для заполнения цилиндра насоса и может увеличить объемный КПД насоса, но для этого требуется, чтобы агрегат работал только при вращении против часовой стрелки.

Хотя блоки Mark II ^TM сопоставимого размера тяжелее и дороже, чем традиционные блоки, заявленное снижение крутящего момента может сделать возможным использование блока Mark II ^TM на один размер меньше, чем требуется для обычного блока. Однако эти устройства не следует использовать, если ожидается высокая скорость откачки или динамометрические карты с недостаточным ходом, и / или имеются искривленные или наклонные скважины. Когда разрабатывается карта недостаточного хода или карта, которая не показывала ни недостаточного хода, ни перебега, обычное устройство или устройство обратной метки имеет более подходящую диаграмму допустимой нагрузки.

Блок Reverse Mark ^TM классифицируется как задняя геометрия, рычажная система класса I с фазированным противовесом кривошипа. Фазированные кривошипы улучшают грузоподъемность; таким образом, как и Mark II ^TM , этот блок может иметь редуктор на один размер меньше, чем обычный блок. Однако это эмпирическое правило должно быть смягчено фактическими параметрами накачки и полученной формой динамометрической карты. Кроме того, фазовый кривошип также делает его однонаправленным.

У других специализированных единиц есть свои преимущества и недостатки, которые можно учитывать, если стандартные единицы не способны удовлетворить требования производственного проектирования. Независимо от того, какая единица выбрана, необходимо провести полный цикл экономического анализа для сравнения затрат на:

• Покупка
• Установка
• Техническое обслуживание
• Эксплуатация
• Ремонт
• Частота отказов
• Стоимость при перепродаже

Все эти параметры должны быть рассмотрены вместе с возможностью добычи необходимого объема жидкости с требуемой глубины скважины, чтобы решить, какая установка лучше всего подходит для конкретной скважины.

Калибровка

Существуют различные методы определения требуемого размера редуктора для насосной установки, включая «приблизительный метод», «инженерный анализ» и кинематику. ^{[1] [6] [7] [8] [12] [13] [14] [28]} Сегодня большинство инженеров / операторов, выбирающих насос блок будет полагаться на выходные данные программы проектирования колонн штанг, которая рассчитывает максимальный крутящий момент на полированной штанге.Они основаны на методе API RP 11L ^[8] и расширении на волновые уравнения, которые позволяют учитывать геометрию, отличную от традиционной единицы измерения. Поскольку эти расчеты обеспечивают пиковые крутящие моменты на полированном стержне, крутящий момент должен передаваться через конструкцию и ее подшипники на коробку передач. Однако, поскольку эти подшипники не являются 100% эффективными, Gipson и Swaim ^[14] разработали кривые для выбора коробки передач с учетом этих недостатков; Фиг.1 показывает кривые потери эффективности как для новых, так и для бывших в употреблении агрегатов. Как правило, для этого требуется коробка передач, мощность которой примерно на 10 или 20% больше, чем максимальный крутящий момент, рассчитанный на полированном штоке для новых или бывших в употреблении агрегатов, соответственно. После определения допустимого максимального крутящего момента конструкции следует выбрать наиболее близкий из имеющихся, но с более высокими номинальными характеристиками, редуктор. Балку следует выбирать на основе расчетной пиковой нагрузки на полированную штангу из программы проектирования колонн штанг. Наконец, длину хода агрегата следует выбирать на основе требуемой производительности насоса с производственной подушкой от 10 до 20%.

• Рис. 1 – Рекомендации по снижению номинальных характеристик стандартизированных зубчатых редукторов насосных агрегатов, основанные на расчетах колонны насосных штанг и имеющейся или выбранной коробке передач.

Специальные насосные агрегаты, а также требуемый редуктор, конструктивную способность и желаемую длину хода следует обсудить с производителем, чтобы гарантировать рабочие характеристики агрегата.

Монтаж, эксплуатация и обслуживание насосных агрегатов

Выпущено много публикаций по установке, эксплуатации, техническому обслуживанию и смазке насосных агрегатов. ^{[12] [13] [54] [55] [56] [57] [58] [59] [60] [61] [62] [63] [64] [65]} Эти документы были включены в API RP 11G1 ^[66] , чтобы отразить минимальные рекомендуемые методы, рассматриваемые для установки, эксплуатации и смазки насосной установки. Кроме того, производители устройств могут иметь свои собственные документы и рекомендуемые процедуры по установке, эксплуатации и техническому обслуживанию, которым необходимо следовать.

Охранник

Надлежащая охрана насосной установки имеет решающее значение. Промышленный стандарт, Американский национальный институт стандартов (ANSI) / API RP 11ER , ^[67] , следует соблюдать при защите насосного агрегата, клиновых ремней, шкивов, маховиков, кривошипов, противовесов и движущихся частей на насосных агрегатах. . Крупные производители насосных агрегатов также являются отличными источниками рекомендаций по защите и обычно могут поставлять ограждения, которые будут соответствовать особым нормативным требованиям.

Номенклатура

Список литературы

1. ↑ ^{1,0 1,1 1,2 1,3} API Spec. 11Е, Технические условия на насосные агрегаты, 17-е издание. 1994. Вашингтон, округ Колумбия: API (ноябрь 1994 г. / подтверждено в январе 2000 г.).
2. ↑ ISO Spec. 10431, Технические условия для нефтяной и газовой промышленности – Насосные агрегаты.1993. ISO.
3. ↑ Общий каталог Группы нефтепромысловых продуктов. 2001. Луфкин, Техас: Lufkin Industries Inc.
4. ↑ AGMA 422.03, Практика винтовых и елочных редукторов для нефтепромысловых насосных агрегатов. 1998. Александрия, Вирджиния: Американская ассоциация производителей шестерен.
5. ↑ ^{5,0 5,1} AGMA 2001-C95, Основные рейтинговые факторы и метод расчета для зубьев эвольвентных, прямозубых и косозубых зубчатых колес. 2001. Александрия, Вирджиния: Американская ассоциация производителей шестерен.
6. ↑ ^{6,0 6,1 6,2 6,3} Заба, Дж. 1962. Современная перекачка нефтяных скважин. Талса, Оклахома: Petroleum Publishing Co.
7. ↑ ^{7,0 7,1 7,2 7,3} Такач Г., 1993. Современная насосная штанга. PennWell Books, Талса, Оклахома, 230 стр. http://www.worldcat.org/oclc/27035195
8. ↑ ^{8,0 8,1 8,2} API RP 11L, Рекомендуемая практика расчетов конструкции насосных штанговых насосных систем, четвертое издание, Опечатка 1.Вашингтон, округ Колумбия: API, Вашингтон, округ Колумбия.
9. ↑ Свинос, Дж. 1983. Точный кинематический анализ насосных агрегатов. Представлено на Ежегодной технической конференции и выставке SPE, Сан-Франциско, Калифорния, США, 5–8 октября. SPE-12201-MS. http://dx.doi.org/10.2118/12201-MS
10. ↑ ^{10,0 10,1} Заба, Дж. 1943. Методы откачки нефтяных скважин: Справочное руководство для добытчиков. Oil & Gas J (июль).
11. ↑ ^{11,0 11,1} Доннелли, Р.В.1986. Добыча нефти и газа: перекачка луча. Даллас, Техас: PETEX, Техасский университет.
12. ↑ ^{12,0 12,1 12,2 12,3} Frick, T.C. 1962. Справочник по добыче нефти, Vol. 1. Даллас, Техас: Общество инженеров-нефтяников.
13. ↑ ^{13,0 13,1 13,2} Брэдли, Х. 1987. Справочник по нефтяной инженерии. Ричардсон, Техас: SPE.
14. ↑ ^{14,0 14,1 14,2} Гипсон, Ф.W. и Swaim, H.W. 1988. Цепь проектирования балочной откачки. Представлено на кратком курсе Southwestern Petroleum Short Course 1988 г., Лаббок, Техас, 23–25 апреля.
15. ↑ Клегг, Дж. Д. 1988. Высокоскоростной искусственный подъемник. J Pet Technol 40 (3): 277-282. SPE-17638-PA. http://dx.doi.org/10.2118/17638-PA
16. ↑ Hein Jr., N.W. 1996. Буровые насосные операции: решение проблем и технический прогресс. J Pet Technol 48 (4): 330-336. SPE-36163-MS. http://dx.doi.org/10.2118/36163-MS
17. ↑ Маккой, Дж., Подио, А.Л., Хаддлстон, К.Л. и другие. 1985. Акустические статические забойные давления. Представлено на симпозиуме SPE по производственным операциям, Оклахома-Сити, Оклахома, 10-12 марта 1985 г. SPE-13810-MS. http://dx.doi.org/10.2118/13810-MS
18. ↑ ^{18,0 18,1} Маккой, Дж. Н., Подио, А. Л., и Беккер, Д. 1992. Сбор и анализ цифровых данных о переходных режимах давления на основе акустических эхометрических исследований в насосных скважинах. Представлено на конференции по добыче нефти и газа пермского бассейна, Мидленд, Техас, 18-20 марта 1992 г.SPE-23980-MS. http://dx.doi.org/10.2118/23980-MS
19. ↑ Watson, J. 1983. Сравнение различных геометрических характеристик насосных агрегатов классов I и III. Документ 030, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1983 г., Лаббок, Техас, 27–28 апреля.
20. ↑ Evans, C.E.1961. Какой тип балочной насосной установки вы бы использовали? Документ 015, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1961 года, Лаббок, Техас, 20–21 апреля.
21. ↑ Keiner, C.J. 1962. Насосные агрегаты API. Документ 024, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1962 года, Лаббок, Техас, 12–13 апреля.
22. ↑ Килгор, Дж. Дж., Трипп, Х.А., и Хант-младший, К. 1991. Измерения эффективности системы насосной установки с шагающей балкой. Представлено на Ежегодной технической конференции и выставке SPE, Даллас, Техас, 6-9 октября 1991 г. SPE-22788-MS. http://dx.doi.org/10.2118/22788-MS.
23. ↑ Берд, Дж. П. и Джексон, Британская Колумбия. 1962. Полевые испытания фронтальной механической нефтепромысловой насосной установки. Представлено на Совместном региональном совещании Скалистых гор, Биллингс, Монтана, SPE-382-MS. http://dx.doi.org/10.2118/382-МС
24. ↑ Берд, Дж. 1968. Перекачивание большого объема с помощью насосных штанг. J Pet Technol 20 (12): 1355–1360. SPE-2104-PA. http://dx.doi.org/10.2118/2104-PA
25. ↑ Нолен, К.Б. 1969. Глубокая штанговая перекачка большого объема. Представлено на осеннем собрании Общества инженеров-нефтяников AIME, Денвер, Колорадо, 28 сентября – 1 октября. SPE-2633-MS. http://dx.doi.org/10.2118/2633-MS
26. ↑ Гипсон, Ф.В. 1990. Максимальная мощность балочного насосного оборудования и насосных штанг из высокопрочной стали.Документ 026, представленный на кратком курсе Southwestern Petroleum Short Course 1990 г., Лаббок, Техас, 18–19 апреля.
27. ↑ Голт Р.Х. 1961. Геометрия насосного агрегата. Документ 002, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1961 года, Лаббок, Техас, 20–21 апреля.
28. ↑ ^{28,0 28,1} Берд, Дж. П. 1970. Эффективность системы рычагов специального класса III, применяемой для насосных штанг. Документ 009, представленный на кратком курсе Southwestern Petroleum Short Course 1970 г., Лаббок, Техас, 16–17 апреля.
29. ↑ Richards, C. 1956. Применение насосных агрегатов воздушного баланса. Документ 019, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1956 года, Лаббок, Техас, 15–16 апреля.
30. ↑ Берд, Дж. П. 1990. История, предыстория и обоснование насосной установки балочного типа для нефтяных месторождений Mark II. Документ 024, представленный на кратком курсе Southwestern Petroleum Short Course 1990 г., Лаббок, Техас, 18–19 апреля.
31. ↑ Берд, Дж. П. 1962. Последние достижения в конструкциях блоков балочного типа. Документ 001, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1962 года, Лаббок, Техас, 12–13 апреля.
32. ↑ Слотер, Э. мл. 1962. Проблемы выбора и применения насосной установки. Документ 001, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1962 года, Лаббок, Техас, 19–20 апреля.
33. ↑ Берд, Дж. П. 1989. Оценка эффективности режимов откачки балки и насосной штанги. Документ 021, представленный на кратком курсе Southwestern Petroleum 1989 г., Лаббок, Техас, 19–20 апреля.
34. ↑ Lekia, S.D.L. и Дэй, Дж. Дж. 1988. Усовершенствованная методика оценки эксплуатационных характеристик и оптимального выбора систем насосных скважин с насосными штангами.Представлено на Восточном региональном собрании SPE, Чарльстон, Западная Вирджиния, 1-4 ноября 1988 г. SPE-18548-MS. http://dx.doi.org/10.2118/18548-MS
35. ↑ Джуч, А.Х. и Уотсон, Р.Дж. 1969. Новые концепции в конструкции штанговых насосов. J Pet Technol 21 (3): 342-354. SPE-2172-PA. http://dx.doi.org/10.2118/2172-PA
36. ↑ Lietzow, C.H. 1956. Гидравлический насосный агрегат с длинным ходом. Документ 008, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1956 года, Лаббок, Техас, 15–16 апреля.
37. ↑ Джой, Р.F. 1969. Гибкая насосная нить. Документ 011, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1969 г., Лаббок, Техас, 17–18 апреля.
38. ↑ Lietzow, C.H. Гидравлический насос – новые разработки. Документ 035, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1957 года, Лаббок, Техас, 17–18 апреля.
39. ↑ Меттерс, Э.В. 1970. Новая концепция в технологии насосных агрегатов. Представлено на симпозиуме SPE Hobbs Petroleum Technology Symposium, Хоббс, Нью-Мексико, SPE-3193-MS. http://dx.doi.org/10.2118/3193-MS
40. ↑ Юинг, Р.Д. 1970. Длинноходовая насосная установка. Представлено на региональном собрании SPE в Калифорнии, Санта-Барбара, Калифорния, SPE-3186-MS. http://dx.doi.org/10.2118/3186-MS
41. ↑ Никелл, Р.Л. 1973. Обезвоживание газовых скважин с помощью пневматического насосного оборудования. Документ 18, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1973 г., Лаббок, Техас, 26–27 апреля.
42. ↑ Smith, L.A. 1975. Насосная штанга с помощью пневматических наземных агрегатов. Документ 033, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1975 г., Лаббок, Техас, 17–18 апреля.
43. ↑ Brinlee, L.D. 1979. Опыт эксплуатации насосной установки Alpha I: новая альтернатива искусственному лифту. Представлено на Ежегодной технической конференции и выставке SPE, Лас-Вегас, Невада, 23-26 сентября 1979 г. SPE-8240-MS. http://dx.doi.org/10.2118/8240-MS
44. ↑ Холленбек А.Л. 1980. Альтернативный подход к большому объему, длинноходный насос. Представлено на Ежегодной технической конференции и выставке SPE, Даллас, Техас, 21-24 сентября 1980 г. SPE-9216-MS. http: // dx.doi.org/10.2118/9216-MS
45. ↑ Джесперсон, П.Дж., Лэйдлоу, Р.Н., и Скотт, Р.Дж. 1981. Насосный агрегат HEP (гидравлический, электронный, пневматический): рабочие характеристики, возможные применения и результаты полевых испытаний. Представлено на Ежегодной технической конференции и выставке SPE, Сан-Антонио, Техас, 4-7 октября 1981 года. SPE-10250-MS. http://dx.doi.org/10.2118/10250-MS
46. ↑ Mourlevat, J.J. и Морроу, Т. 1982. Недавно разработанная длинноходная насосная установка обладает новой гибкостью для широкого спектра применений.Представлено на симпозиуме SPE по производственным технологиям, Хоббс, Нью-Мексико, 8-9 ноября 1982 года. SPE-11338-MS. http://dx.doi.org/10.2118/11338-MS
47. ↑ Тарт, H.C. 1983. Опыт эксплуатации и эксплуатации с компьютерными насосными системами с длинным ходом штока. Документ 29, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1983 г., Лаббок, Техас, 27–28 апреля.
48. ↑ Пикфорд, К. и Моррис, Б.Дж. 1989. Гидравлические штанговые насосные агрегаты в морских системах искусственного подъема. SPE Prod Eng 4 (2): 131-134.SPE-16922-PA. http://dx.doi.org/10.2118/16922-PA
49. ↑ Hicks, A.W. и Джексон А. 1991. Усовершенствованная конструкция насосных агрегатов с медленным длинным ходом. Документ 22, представленный на кратком курсе Southwestern Petroleum Short Course 1991 г., Лаббок, Техас, 17–18 апреля.
50. ↑ Адэр, Р.Л. и Диллингем, округ Колумбия, 1995. Насосная система со сверхдлинным ходом хода снижает механические поломки, снижает стоимость подъема при одновременном увеличении добычи. Документ 001, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1995 г., Лаббок, Техас, 14–15 апреля.
51. ↑ Zhou, Z., Hu, C., Song, K. et al. 2000. Гидравлические насосные агрегаты для морской платформы. Представлено на Азиатско-Тихоокеанской нефтегазовой конференции и выставке SPE, Брисбен, Австралия, 16-18 октября 2000 г. SPE-64507-MS. http://dx.doi.org/10.2118/64507-MS
52. ↑ Макканнелл, Д. и Холден, Д. 2001. Насосные системы с длинным ходом поршня в глубоких скважинах – полевые исследования. Представлено на Западном региональном собрании SPE, Бейкерсфилд, Калифорния, 26–30 марта. SPE-68791-MS. http: //dx.doi.org / 10.2118 / 68791-MS.
53. ↑ Маккой, Дж. Н., Подио, А. Л., и Роулан, Л. 2001. Эффективность и балансировка Rotaflex. Представлено на симпозиуме SPE по производству и эксплуатации, Оклахома-Сити, Оклахома, 24–27 марта. SPE-67275-MS. http://dx.doi.org/10.2118/67275-MS.
54. ↑ Leitzow, C.H. 1984. Уход и обслуживание длинноходных гидравлических насосных агрегатов. Документ 020, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1984 г., Лаббок, Техас, 24–26 апреля.
55. ↑ McLane, C. Jr. 1954. Эксплуатация, уход и техническое обслуживание насосных агрегатов.Документ 010, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе в 1954 г., Лаббок, Техас, 13–14 апреля.
56. ↑ Ричардс, К. 1955. Техническое обслуживание насосных агрегатов балочного типа. Документ 020, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1955 года, Лаббок, Техас, 14–15 апреля.
57. ↑ Амерман Дж. 1952 г. Фундамент и установка насосных агрегатов балочного типа. Документ 032, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1952 года, Лаббок, Техас, 13–14 апреля.
58. ↑ Ван Сант, Р.W. Jr. 1954. Смазка насосного агрегата. Документ 018, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе в 1954 г., Лаббок, Техас, 13–14 апреля.
59. ↑ Пикенс, Дж. 1957. Эксплуатация, уход и техническое обслуживание балочных насосных агрегатов. Документ 013, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1957 года, Лаббок, Техас, 11–12 апреля.
60. ↑ Амерман Дж. 1958. Причины и последствия неисправностей редуктора насосного агрегата. Документ 006, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1958 года, Лаббок, Техас, 17–18 апреля.
61. ↑ Гриффин Ф. 1959. Установка и обслуживание насосных агрегатов. Документ 24, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе в 1959 г., Лаббок, Техас, 23–24 апреля.
62. ↑ Эллиот, Б. 1962. Последствия неправильного использования и неправильного использования шестерен насосных агрегатов. Документ 02, представленный на Ежегодном краткосрочном курсе по подъему нефти в Западном Техасе 1962 года, Лаббок, Техас, 12–13 апреля.
63. ↑ Bullard, B.D. 1976. Профилактическое обслуживание балочного насосного оборудования. Документ 32, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1976 г., Лаббок, Техас, 22–23 апреля.
64. ↑ Griffin, F.D. 1977. Техническое обслуживание насосных агрегатов. Документ 022, представленный на Кратком курсе Southwestern Petroleum в 1977 г., Лаббок, Техас, 21–22 апреля.
65. ↑ Miceli, L.D. и Хафф, М. Д. 1988. Профилактическое обслуживание насосной установки. Документ 024, представленный на кратком курсе Southwestern Petroleum Short Course 1988 г., Лаббок, Техас, 20–21 апреля.
66. ↑ API RP 11G, Рекомендуемые методы установки и смазки насосных агрегатов, четвертое издание. 1994. Вашингтон, округ Колумбия: API.
67. ↑ API RP 11ER, Рекомендуемые методы охраны насосных агрегатов, второе издание.1990. Вашингтон, округ Колумбия: API.

Интересные статьи в OnePetro

Такач, Г.- Чокши, Р .: «Расчет крутящих моментов редуктора насосных агрегатов Rotaflex с учетом упругости грузового ремня». Документ SPE 152229, представленный на конференции нефтегазовых инженеров стран Латинской Америки и Карибского бассейна, проходившей в Мехико 16-18 апреля 2012 г.

Такач, Г .: «Точный кинематический и крутильный анализ насосных агрегатов Rotaflex». Журнал нефтегазовой науки и техники. 115C (2014), стр.11-16 DOI 10.1016 / j.petrol.2014.02.008.

Голт, Р. Х., 1960. «Диаграммы допустимых нагрузок для насосных агрегатов». Proc. 7-й ежегодный краткий курс по подъему нефти в Западном Техасе, Лаббок. Техас, стр.67–71.

Лейн, Р. Э. – Коул, Д. Г. – Дженнингс, Дж. В .: “Технология производства: гармоническое движение полированного стержня”. Статья SPE 19724, представленная на 64-й ежегодной технической конференции и выставке SPE, Сан-Антонио, Техас, 8-11 октября 1989 г.

Берд, Дж. П .: «История, предыстория и обоснование Mark II, балочного типа, насосного агрегата для нефтяных месторождений.”Proc. 37th Annual Southwestern Petroleum Short Course, 1990 272-91.

Beck, Th. – Петерсон, Р.: «Сравнение производительности линейного привода и насосных систем с шагающей балкой». Proc. 56-й ежегодный краткий курс Southwestern Petroleum, 2009. 143–165.

Внешние ссылки

Используйте этот раздел, чтобы предоставить ссылки на соответствующие материалы на других веб-сайтах, кроме PetroWiki и OnePetro.

См. Также

Штанговый подъемник

PEH: Насосная штанга_подъемник

Страницы чемпионов

Джон Г.Свинос

Категория

Домкраты на продажу | Гидравлический насос на продажу

Все CategoriesAccomodationsAccumulator UnitsAir CompressorsAutomationBlowersBlowout превентор RamsBlowout PreventersBoats Баржа & ShipsBoilersBolts, Nuts, & Industrial FastenersBooks и ManualsBrakesBucket TrucksBucking UnitsBucyrus Эри кабель Инструмент RigsBuildingsBusiness Для SaleButterflyCable инструмент Буровых установок WantedCasingCasing & TubingCasing ToolsCatheadCementing EquipmentCementing UnitsCentralizers, HingeCentrifuge DecantingChemicalsChoke SystemsClamps, SafetyClassesClutchesCNG EquipmentCoiled НКТ UnitCompletionCompressor PartCompressorsContainmentsCoring EquipmentCranesCylindersDegassersDerricksDesilters / DesandersDistillation UnitDownhole EquipmentDrawworksDrill Биты Молотковые коронки Биты PDC Трехконусные БитыСверлильные хомутыБурильная трубаОборудование для буровых трубБурильные трубы, блесныСверлильное оборудованиеБуровые установки – наземные (шнековые, кабельные инструменты и роторные) Буровые установки – шельфовые Запасные части Детали двигателя – Детали дизельного двигателя – Детали бензинового двигателя – Природный газЭкологическое оборудованиеСервисы для мероприятийСобытияОборудование для изготовления пожаров и безопасностиРыболовные инструменты ExchangersHeating UnitsHeavy EquipmentHeavy оборудование AttachmentsHeavy оборудование PartsHeavy оборудование TracksHoistsHooks & BlocksHoseHPUInspection EquipmentInstrumentationInvestmentsIron RoughnecksKelly BushingsKelly SpinnersKellysLACT UnitsLand для SaleLand WantedLights для OilfieldLinersLNG EquipmentMachine shopMachinery ComponentsManifoldsMastsMetersMineral прав для SaleMineral прав WantedMiscMiscellaneousMooring EquipmentMotion CompensationMotors, ElectricMotors, TractionMud AgitatorsMud очистки equipmentMud mixersMud системы мониторинга Грязевые насосыГрязевые системыГрязевые цистерныОффшорное оборудованиеОффшорные буровые установкиРаботы по добыче нефти и газа Консультанты по администрированию Проектирование прибрежного бурения нефтяных скважин Производство оффшорное бурение Управление нефтегазовой отраслью Строительство нефтяных месторождений Добыча нефтепромыслов Продажа нефтепромысловых услуг Прочая переработка ТранспортировкаДобыча нефтиOILFIELD ATV / UTVОборудование для строительства нефтяных месторождений Буровые установкиP-цистерныУпаковщикиЗапчастиТрубопроводная арматураТрубные манипуляторыТрубы, конструкционные (стальные) трубы, промывкаТрубное оборудованиеТрубопроводные скребкиЗаводское оборудованиеПлунжерЭлектростанцииМощные вертлюгиМощные ключиПроизводственное оборудованиеЗащитное зубчатое колесоСтяжные агрегаты 320 коробок передач 40 коробок передач 456 коробок передач 57 коробок передач 640 коробок передач 80 коробок передач 912 Редукторы Насосный агрегат – запчасти Производство Измерение офшорных трубопроводов Производство Управление проектами Тестирование воды Сварка скважин TendingShale ShakersSheavesSlipsSlug CatchersSoftwareSolarSpill Продукты / Spill KitsStabilizersSteam BoilersStrippersSubsSubsea EquipmentSubstructuresSucker RodsSwivel-JointsSwivels, PowerSwivels, RotaryTanksTanks – Gun BarrelTanks – PropaneTest EquipmentThread ProtectorsTongsToolsTopdrivesTorque ConvertersTrainingTransformersTransmissionsTransportationTra Велинговое оборудованиеГрузовикиГрузовикиГрузовики / ШиныГрузовики / ПрицепыГрузовики, Вакуумные трубкиТурбиныДвухдисковые муфтыВакуумные вакуумные системыКлапаны и фитинги

Поиск

Насосные агрегаты

Средние нефтепродукты, легкие нефтепродукты