Страница не найдена

Страница не найдена

Ассоциация Об Ассоциации СРО «РОП» Общая информация Цели и предмет деятельности Описание логотипа Реквизиты Ассоциации СРО «РОП» Структура Ассоциации Общее собрание членов Совет Ассоциации Исполнительный орган Отдел контроля Дисциплинарная комиссия Контрольная комиссия СТРУКТУРА (схема) Компенсационный фонд КФ ВВ КФ ОДО Страхование гражданской ответственности Коллективный договор страхования Членство в некоммерческих организациях Орган контроля и надзора Пресс-центр Новости Ассоциации Мероприятия (фото и видео галерея) Контакты для СМИ Награды Ассоциации Наши партнеры Карта сайта Список компаний Членство Национальный реестр специалистов Независимая оценка квалификации Условия членства Реестр членов Ассоциации СРО «РОП» Контроль за деятельностью членов Помощь членам Недвижимость и земельные отношения Экспертиза проектной документации и инженерных изысканий Анализ сметной документации Проектирование и инженерные изыскания Судебная защита Банковские услуги Все виды страхования Оформление специалистов НРС Повышение квалификации Подготовка форм отчетности в СРО Вступление в СРО Анализ документов в сфере закупок (44–ФЗ, 223–ФЗ) Тендерное сопровождение Юридическая помощь (абонентское обслуживание)

Документы Уставные документы Ассоциации Положения Ассоциации СРО «РОП» Протоколы Отчеты Бухгалтерская отчетность Информация об исках и заявлениях, поданных в суды Законодательные документы Градостроительный кодекс Федеральные законы (№372, 315, 102, 44 и тд) Постановления Правительства РФ Нормативные правовые акты министерств и ведомств Свод правил Заявление на присоединение к информационному сообществу Контакты Биржа подрядов Биржа подрядов Биржа труда Биржа вакансий Биржа резюме Кадровый резерв

Сайт Ассоциации СРО «ИОС» Сайт Ассоциации СРО «КОС»

Плитный фундамент: гидроизоляция, армирование, бетонирование

Плитный фундамент представляет собой вид монолитного железобетонного фундамента, который распределяет нагрузку от постройки на всю площадь фундаментной подушки. Является распространенным типом основания, которое обеспечивает прочную и устойчивую основу для здания и может использоваться на различных типах грунта.

Разновидности плитного фундамента

В зависимости от технологии исполнения выделяют две разновидности плитного фундамента:

• Сборный. На подготовленную песчаную подушку укладывают бетонные плиты. Поверх плит в качестве выравнивающего слоя заливают бетонную стяжку, армированную металлической сеткой. Из-за невысокой несущей способности сборный фундамент используется под небольшие легкие постройки или на скальных породах.
• Монолитный
  . На утрамбованную песчаную подушку укладывают экструдированный утеплитель, монтируют армирующий каркас и заливают бетон. Несущие способности монолитной плиты зависят от ее армирования и толщины. Поэтому данный вид фундамента применяют для строительства кирпичных и деревянных домов на смешанных и слабонесущих грунтах.

В зависимости от профиля в поперечном сечении, плитный фундамент подразделяют на три вида:

• Без цоколя. Верхняя часть монолитной плиты находится на уровне с поверхностью земли, поэтому ее используют для постройки зданий на ровном участке. В климатических условиях, где снег выпадает толщиной более 20–30см, стены здания могут впитывать влагу. К монолитной плите без цоколя относится утепленная шведская плита.
• С цоколем. В основе лежит мелкозаглубленная монолитная лента, поверх которой монтируется железобетонная плита. Перепад участка до одного метра в зоне постройки можно нивелировать с помощью цоколя.
• С ребрами жесткости. Чтобы увеличить прочность плиты, в нижней части плитного фундамента по всей площади делают ребра жесткости. Если плиту делают монолитной, для изготовления ребер жесткости в песчаной подушке копают траншеи глубиной 10–20см и в них укладывают арматуру. Если технология изготовления плиты сборная — используют готовые железобетонные конструкции.

Гидроизоляция плитного фундамента

Гидроизоляцию плитного фундамента выполняют с целью защиты от проникновения воды и влаги, которые могут привести к деформации и разрушению конструкции. Для этого используются различные материалы:

• Битумная мастика;
• Рулонные материалы на основе полимеров;
• Жидкая резина;
• Пенополиуретан.

Выбор оптимального варианта гидроизоляции зависит от типа почвы, климатических условий и назначения сооружения. Чтобы обеспечить долговечность и надежность фундамента, необходимо следовать нескольким простым правилам:

1. Перед постройкой плиты необходимо провести тщательную диагностику грунта и определить места, где возможны подтопления.
2. Сделать систему дренажных трубопроводов и установить сточные колодцы.
3. Произвести укладку гидроизоляционного материала на утрамбованную песчаную подушку. Ее выполняют в несколько слоев с перекрытием швов. Чтобы избежать образования пузырьков воздуха, после каждого слоя материал тщательно прокатывают.

Надежная гидроизоляция плитного фундамента обеспечивает защиту строительной конструкции от негативного воздействия воды и влаги, что позволяет значительно продлить срок службы объекта.

Армирование плитного фундамента

Для укрепления плиты используют арматуру — металлические или композитные стержни, которые укладывают внутри бетона, чтобы увеличить его прочность и устойчивость к различным нагрузкам. Для армирования плитного фундамента необходимо выполнить следующие шаги:

1. Перед заливкой бетонной плиты необходимо выкопать котлован и засыпать ровную, утрамбованную песчаную подушку.
2. Сделать систему дренажа и раскатать гидроизоляцию.
3. Установить в горизонтальный уровень опалубку по периметру фундамента.
4. Внутри опалубки уложить в два слоя металлические стержни с размером ячейки 15–20см. Скрепить между собой арматуру вязальной проволокой. Электродуговую и газосварку не используют, поскольку при нагреве металл теряет свои прочностные характеристики. Арматура должна находиться на высоте 5см от гидроизоляции, чтобы стальные или композитные прутья полностью находились в бетоне.
5. После укладки арматуры произвести заливку бетона.

Армирование плитного фундамента является сложным и ответственным процессом, потому что от него зависит прочность и долговечность всей конструкции. Поэтому этот вид работ требует профессиональных знаний и опыта.

Бетонирование плитного фундамента

Бетонирование — заключительный процесс в постройке плитного фундамента. Он требует особого внимания и профессиональных навыков, поскольку после схватывания бетона исправить ничего не получится. Бетон должен быть высокого качества и иметь необходимую марку прочности. Бетонирование проводится поэтапно:

1. Бетон равномерно распределяют по всей площади фундамента. Во время проведения работ необходимо соблюдать осторожность, чтобы не повредить уже смонтированные коммуникации.
2. После заливки бетон тщательно вибрируют, для того чтобы вышел воздух и тем самым увеличилась плотность раствора.
3. В момент высыхания фундамент регулярно смачивают водой, чтобы избежать пересыхания и растрескивания бетона.
4. Через 2–3 дня, когда бетон схватится, аккуратно снимают опалубку.

При постройке плитного фундамента ошибку можно совершить на любом этапе — это может сказаться на надежности и долговечности всей постройки. Поэтому работы по расчетам и монтажу доверяйте проверенным специалистам, которые не только качественно выполнят работу, но и дадут гарантию.

Понравился материал? Расскажите о нем друзьям!

Вам будет интересно:

Расчет железобетонных фундаментов: ACI 318-14 и IS456

🕑 Время чтения: 1 минута

Железобетонные фундаменты рассчитываются на основе нагрузок и моментов на колонну, а также данных о грунте. Эта статья пролила свет на проектирование железобетонных фундаментов.

Состав:

• Типы железобетонных фундаментов 
• Важные аспекты проектирования фундаментов
• Глубина фундамента
• Размер пьедестала
• Рекомендации IS 456: 2000, Расчет по предельному состоянию
  • Максимальный изгибающий момент в фундаментах
  • Проверка прочности на сдвиг для фундаментов
  • Длина выработки арматурных стержней в фундаменте
  • Армирование в фундаментах
• Перенос нагрузки на основание колонна

Железобетонный фундамент Ниже приведены типы фундаментов в порядке предпочтения с точки зрения экономии:

1. Отдельные фундаменты (изолированные фундаменты)
2. Комбинированные фундаменты (сочетание отдельных фундаментов)
3. Ленточные фундаменты с подпорной стенкой, выступающей в роли ленточной балки, где это применимо.
4. Фундаменты ростверковые типов (а) плитный (б) балочно-плитный.

Фундаменты кирпичной стены также могут быть спроектированы. Часто цокольные балки служат для поддержки кирпичных стен, а также служат в качестве сейсмостойких связей в каждом основном направлении.

Важные аспекты проектирования фундаментов Фундаменты — это конструктивные элементы, передающие нагрузки от здания или отдельных колонн на землю. Если эти нагрузки должны передаваться должным образом, фундаменты должны быть спроектированы таким образом, чтобы предотвратить чрезмерную осадку или вращение, свести к минимуму неравномерную осадку и обеспечить достаточную защиту от скольжения и опрокидывания.

Высота основания

• Согласно п. 34.1.3 IS456:2000 и разделу 15.7 ACI 318-14 толщина основания по его краю должна быть не менее 15 см для грунтов или менее 30 см для фундаментов на сваях.
• Глубина фундамента ниже уровня земли может быть получена по формуле Ренкина: Где:h: минимальная глубина фундаментаp: общая несущая способность : плотность почвы : угол естественного откоса или внутреннее трение грунта.

Размеры пьедестала В случае простых цементобетонных цоколей угол между плоскостью, проходящей через нижний край цоколя и соответствующую кромку соединения колонны с цоколем и горизонтальной плоскостью, определяется выражением. Где: д _o:  расчетное максимальное опорное давление в основании опоры/основания в Н/мм ² _:  характеристическая прочность бетона через 28 дней в Н/мм ²

Рис.1: Размер постамента

Рекомендации IS 456: 2000,  Расчет по предельным состояниям Для определения площади фундамента, необходимой для правильной передачи полной нагрузки на грунт, рассматривается полная нагрузка (сочетание постоянной нагрузки, динамической нагрузки и любой другой нагрузки без умножения ее на какой-либо коэффициент нагрузки).

Максимальный изгибающий момент в фундаментах Согласно ACI 318-14, раздел 15.4.1 и 15.4.2, и IS 456: 2000, пункты 34. 2.3.1 и 34.2.3.2, изгибающий момент будет учитываться на поверхности колонны, пьедестала или стены и должен определяться путем прохождения через сечение вертикальная плоскость, которая проходит полностью через подошву и по всей площади подошвы или одной стороне указанной плоскости.

Рис. 2: Максимальный изгибающий момент в основании

Проверка прочности на сдвиг для фундаментов Прочность основания на сдвиг зависит от следующих двух факторов:

1. Фундамент, действующий в основном как широкая балка, с потенциальной диагональной трещиной, идущей в плоскости по всей ширине, критическое сечение для этого условия должно приниматься как вертикальное сечение, расположенное от лицевой стороны колонны, постамента или стены на расстоянии, равном эффективной глубине фундамента в случае фундаментов на грунтах. Для одностороннего действия сдвига номинальное напряжение сдвига рассчитывается как:

Где: : напряжение сдвига :коэффициент силы вертикального сдвига b: ширина критической секции г: эффективная глубина , где: расчетная прочность бетона на сдвиг на основе % продольной растянутой арматуры. См. таблицу 61 СП-16)

Рис. 3: Критическое сечение одностороннего сдвига фундамента

2. Для двухстороннего сдвига (или двухстороннего изгиба или пробивного сдвига) фундамента при пробивном сдвиге необходимо проверить следующее. Пробивной сдвиг должен быть по периметру на расстоянии 0,5 эффективной глубины от лица колонны или пьедестала. Для двустороннего действия на сдвиг номинальное напряжение сдвига рассчитывается в соответствии с пунктом 31.6.2 стандарта IS456: 2000 следующим образом: Где : напряжение сдвига : периферия критической секции d : эффективная глубина : коэффициент вертикальной поперечной силы Если сдвиговая арматура не предусмотрена, номинальное касательное напряжение в критическом сечении не должно превышать Где: = 0,5 + Bc (но не более 1) Bc: короткий размер колонны или пьедестала / длинный размер колонны или пьедестала Результат уравнения 6 находится в Н/мм ² Примечание : Общепринято делать основание достаточно глубоким, чтобы не требовалась поперечная арматура.

Длина развертывания арматурных стержней в фундаменте В соответствии с ACI 318-14, раздел 15.6 и IS 456: 2000, пункт 34.2.4.3, критическое сечение для проверки длины разработки в фундаменте должно приниматься в следующих плоскостях:

• На лицевой стороне колонны, пьедестала или стены, для опор, поддерживающих бетонную колонну, пьедестал или стену.
• На полпути между центральной линией и краем стены, для фундаментов под каменными стенами.
• На полпути между лицевой стороной колонны или пьедестала и краем основания с косынками для фундаментов под основаниями с косынками.
• Все другие вертикальные плоскости, где происходят резкие изменения сечения.

Усиление фундаментов Минимальная арматура в фундаментной плите, указанная в нормах, составляет 0,12%, а максимальное указанное расстояние составляет 3-кратную эффективную глубину или 450 мм, в зависимости от того, что меньше. (пункт 34.3). В одностороннем усиленном основании; двухсторонний усиленный квадратный фундамент; и продольном направлении двустороннего прямоугольного фундамента, арматура, проходящая в каждом направлении, должна быть равномерно распределена по всей ширине фундамента. Однако должна быть центральная полоса, равная ширине фундамента для короткого направления двухсторонних прямоугольных фундаментов. Армирование в центральной полосе должно быть обеспечено в соответствии со следующим уравнением. Где B – отношение длинной стороны фундамента к его короткой стороне.

Передача нагрузки на основание колонны Согласно IS 456: 2000, пункт: 34.4, силы и моменты в основании колонны, стен или армированного основания должны передаваться на вершину опорного основания или фундамента посредством опоры. Давление опоры на нагруженную зону не должно превышать допустимое напряжение опоры при прямом сжатии, умноженное на величину, равную, но не более 2. Где: : опорные площадки для опирания фундамента, который является наклонным или ступенчатым. Фундамент может быть принят за площадь нижнего основания наибольшей усеченной пирамиды или конуса, полностью заключенного в фундаменте и имеющего верхнее основание, площадь, фактически нагруженная и имеющая боковой уклон от одной вертикали до двух горизонталей. : загруженная область у основания колонны. Для конструкции в предельном состоянии указанное допустимое напряжение смятия составляет 45 f _ск . Если допустимое напряжение смятия превышено либо в бетоне колонны, либо в бетоне основания, необходимо предусмотреть усиление для развития избыточной силы. Армирование может быть выполнено либо путем удлинения продольных стержней в основании, либо путем установки дюбелей в соответствии с нормами, указанными ниже:

1. Минимальная площадь удлиненных продольных стержней или шпонок должна составлять 0,5% площади поперечного сечения поддерживаемой колонны или пьедестала.
2. Должно быть предусмотрено минимум четыре полосы.
3. При использовании дюбелей их диаметр не должен превышать диаметр стержней колонны более чем на 3 мм.
4. Должна быть обеспечена достаточная длина развертывания, чтобы передать сжатие или растяжение опорному элементу.
5. Стержни колонн диаметром более 36 мм, только на сжатие, могут крепиться к основанию стержнями меньшего диаметра. Дюбель должен входить в колонну на расстояние, равное длине развертывания стержня колонны. В то же время дюбели должны заходить вертикально в фундамент на расстояние, равное длине разработки дюбеля.

   Рис.4: различные типы фундамента с деталями усиления

Структурные свойства высокопрочного бетона и их значение для сборного предварительно напряженного бетона

Название: Структурные свойства высокопрочного бетона и их значение для сборного предварительно напряженного бетона
Дата: Ноябрь-декабрь 1985 г.
Объем: 30
Выпуск: 6
Номер страницы: 92-119
Автор(ы): С. П. Шах, Шуайб Х. Ахмад
https://doi.org/10.15554/pcij.11011985.92.119

Щелкните здесь для доступа к полной статье журнала

Abstract

9 0002 Экспериментальные данные по сообщается о структурных свойствах высокопрочного бетона [f ‘ _c более 6000 фунтов на квадратный дюйм (42 МПа)]. На основании этих выводов, а также данных по бетону нормальной прочности предложены эмпирические выражения. Изучены последствия таких параметров, как прочность на сжатие, кривая напряжения-деформации при сжатии, модуль упругости, предел прочности при растяжении, прочность на сдвиг, коэффициент Пуассона, пластичность, поперечное армирование, а также экономические соображения для проектирования конструкций из предварительно напряженного бетона и даны рекомендации по проектированию. сделаны.

Ссылки

1. Фридман, С., “Высокопрочный бетон”, “Современный бетон”, т. 34, №№ 6-10, октябрь 1970 г., стр. 29-66, ноябрь 1970 г., стр. 28-32, декабрь. 1970, стр. 21-24; январь 1971 г., стр. 15-22; и февраль 1971 г., стр. 16-23.

2. Андерсон, А. Р., «Ответы на исследования, необходимые для более широкого использования высокопрочного бетона», ЖУРНАЛ PCI, т. 25, № 4, июль-август 1980 г., стр. 162-164.

3. Шах, С. П., «Высокопрочный бетон — резюме семинара», Concrete International, 19 мая. 81, стр. 94-98.

4. Комитет 363 ACT, «Современный отчет о высокопрочном бетоне», журнал ACI, Proceedings V. 81, № 4, июль-август 1984 г., стр. 364-411.

5. Нильсон, Артур Х. и Слейт, Флойд О., «Конструктивные свойства бетона очень высокой прочности», Второй отчет о ходе работ, Грант NSF ENG 7805124, Школа гражданского и экологического проектирования, Корнельский университет, Итака, Нью-Йорк. York, 1979.

6. Ван, П. Т., Шах, С. П., и Нааман, А. Э., «Кривые напряжения-деформации нормального и легкого бетона при сжатии», журнал ACI, Proceedings V. 75, № 11, 19 ноября.78, стр. 603-611.

7. Каар, П. Х., Хэнсон, Н. В., и Капелл, Х. Т., «Напряженно-деформационные характеристики высокопрочного бетона», Бюллетень исследований и разработок RD051-01D, Ассоциация портландцемента, Скоки, Иллинойс, 1977.

8. Ахмад, С. Х., «Свойства замкнутого бетона, подвергаемого статической и динамической нагрузке», докторская диссертация, Иллинойский университет в Чикаго, март 1981 г.

9. Вишерс, Герд, «Применение и влияние сжимающих нагрузок на бетон», Betontechnische Берихте, 19 лет78, Retoneerlag Gmbh, Дюссельдорф, 1979, стр. 31–56.

10. Шах С.П., Фафитис А. и Арнольд П., «Циклическая нагрузка на спирально армированный бетон», ASCE, т. 109, № ST7, июль 1983 г., стр. 1695-1710.

11. Ахмад, С. Х., и Шах, С. П., «Полные кривые напряжения-деформации бетона и нелинейной конструкции», отчет о ходе работ, грант Национального научного фонда PFR 79-22878, Университет Иллинойса в Чикаго Серкл, август 1979 г. Также, нелинейная Проектирование бетонных конструкций, University of Waterloo Press, 19.80, стр. 222–230.

12. Шах С.П., Гокос У.Н. и Ансари Ф., «Экспериментальная методика получения полных кривых напряжения-деформации для высокопрочного бетона», Цемент, бетон и заполнители, CCAGDP, т. 3, лето 1981 г.

13. Саргин, М., «Взаимосвязь кривых напряжения и деформации для бетона и анализ структурных бетонных сечений», Исследование № 4, Отделение механики твердого тела, Университет Ватерлоо, Онтарио, Канада, 1971.

14. Ахмад, С. Х. и Шах С. П., «Кривые напряжения-деформации бетона, ограниченного спиральной арматурой», журнал ACI, Proceedings V. 79., № 6, ноябрь-декабрь 1982 г., стр. 484-490.

15. Комитет ACT 318, «Требования строительных норм и правил для железобетона (ACI 318-83)», Американский институт бетона, Детройт, Мичиган, 1983.

«Свойства высокопрочного бетона при кратковременных нагрузках», журнал ACI, т. 78, № 3, май-июнь 1981 г., стр. 171-178.

17. Джобс, Х. Дж., и Мустафа, Э. С., «Применение высокопрочного бетона для автомобильных мостов», ЖУРНАЛ PCI, т. 29., № 3, май-июнь 1984 г., стр. 44-73.

18. Ахман, С. Х., и Шах, С. П., “Полные трехосные кривые напряжения-деформации для бетона”, ASCE, т. 108, ST4, апрель 1982 г.

19. Уокер, Стэнтон и Блум, Дельмар Л., «Влияние размера заполнителя на свойства бетона», журнал ACI, Proceedings, ASTM, V. 28, September 1960.

Прочность на сжатие», Дороги общего пользования, т. 32, № 5, 19 декабря. 62.

21. Хоук, «Исследования свойств бетонных заполнителей и бетона, Дворшакская плотина и водохранилище», Меморандум о проектировании № 16, Инженерный округ армии США, Уолла, 1965 г.

22. Ахмад, С. Х., «Оптимизация состава смеси для высокопрочного бетона», Отчет об исследованиях № CE 001-82, Департамент гражданского строительства, Государственный университет Северной Каролины, Роли, 1982.

23. Дьюар, Дж. Д., «Косвенная прочность на растяжение бетона с высокой прочностью на сжатие», Технический отчет № 42.377, Ассоциация цемента и бетона, Уэксхэм-Спрингс, Англия, 19 марта.64.

24. Джером, М. Р., «Прочность бетона на растяжение», журнал ACI, Proceedings V. 81, № 2, март-апрель 1984 г., стр. 158-165.

25. Гопаларатхам, В. С., и Шах, С. П., “Реакция бетона на размягчение при прямом растяжении”, Исследовательский отчет Технологического института, Северо-Западный университет, июнь 1984 г. (также опубликовано в журнале ACI, май 1985 г.).

26. Карраскильо, Р. Л., Слейт, Ф. О., и Нильсон, А. Х., «Микротрещины и поведение высокопрочного бетона, подвергнутого кратковременной нагрузке», Журнал ACI, т. 78, № 3, май-июнь 19.81, стр. 179–186.

27. Перенчио, В. Ф., и Клигер, П., «Некоторые физические свойства высокопрочного бетона», Бюллетень исследований и разработок № Rd056.01T, Ассоциация портландцемента, Скоки, 1978.

28. Ахмад, С. Х., Шах, С.П., и Халу, А.Р., “Ортотропная модель бетона для трехосных напряжений”, ASCE Structural Engineering, январь 1986 г.

29. Ватштейн, Д., “Влияние скорости деформации на прочность на сжатие и упругие свойства бетона”, Журнал ACI, Proceedings V. 49, № 8, апрель 1953 г.

30. Мейнстоун, Р. Дж., «Свойства материалов при высоких скоростях деформации или нагрузки», Materiaux et Constructions, т. 8, № 44, март-апрель 1975 г.

31. Этчли, Б.Л., и Ферр, Х.Л., «Прочность и способность поглощать энергию простого бетона при динамических и статических нагрузках», журнал ACI, Proceedings V. 64, ноябрь 1967 г.

32. Хьюз, Б.П., и Грегори, Р., «Бетон, подвергающийся высоким скоростям нагрузки и сжатия», Журнал исследований бетона, Лондон, т. 24, № 78, 19 марта.72.

33. Бреслер, Б. и Бертеро, В. В., «Влияние высокой скорости деформации и циклической нагрузки на поведение неограниченного и замкнутого бетона при сжатии», Труды, Вторая канадская конференция по инженерии землетрясений, Университет Макмастера, Гамильтон, Онтарио, Канада, июнь 1975 г.

34. Дилгер У. Х., Кох Р. и Андовальчик Р., «Пластичность бетона без зазоров и с замкнутым пространством при различных скоростях деформации», журнал ACI, Proceedings V. 81, No. 1 , январь-февраль 1984 г., стр. 73-81.

35. Ахмад, С. Х., и Шах, С. П., «Поведение бетона, ограниченного кольцом, при высоких скоростях деформации», Журнал ACI, Proceedings V. 82, № 5, сентябрь-октябрь 1985 г., стр. 634.647.

36. Гопаларатам В.С., Шах С.П. и Джон Р., “Модифицированный инструментальный тест Шарпи для композитов на основе цемента”, Экспериментальная механика, т. 24, № 2, июнь 1984 г.

37. Балларини, Р., Шах С.П. и Кир А., “Рост трещин в композитах на основе цемента”, Инженерная механика разрушения, т. 20, № 3, 19.84, стр. 433-445.

38. Дженк, Ю. С., и Шах, С. П., “Критерии вязкости разрушения бетона”, Инженерная механика разрушения, т. 21, № 5, 1985, стр. 1055-1069.

39. Ван, П. И., Шах, С. П., и Нааман, А. Э., «Высокопрочный бетон в расчете на предельную прочность», журнал ASCE – STO, т. 104, ST11, ноябрь 1978 г., стр. 1761-1773.

40. Гош, С. К., и Чандрасекар, К. С., «Анализ и деформация конструкционных бетонных изгибаемых элементов», Специальная публикация, SP 43-9, Американский институт бетона, Детройт, Мичиган.

41. Матток, А. Х., и Хокинс, Н. М., «Перенос сдвига в железобетоне, недавние исследования», ЖУРНАЛ PCI, т. 17, № 2, март-апрель 1972 г., стр. 55-75.

42. Эндрю, Г. М., и Франц, К., «Испытания на сдвиг высоко- и малопрочных бетонных балок без хомутов», Журнал ACI, Proceedings V. 81, № 4, июль-август 1984 г. , стр. 350- 357.

43. Ахмад, С. Х., и Альваро, П., «Взаимодействие при изгибе и сдвиге высокопрочных бетонных балок», Отчет об исследовании № CE 001-83, Департамент гражданского строительства, Университет штата Северная Каролина, Роли, 1983.

44. Zsutty, T.C. “Прогноз прочности балки на сдвиг на основе анализа существующих данных”, ACI Journal, Proceedings V. 65, № 11, ноябрь 1968, стр. 943-95I.

45. Мартинес С., Нильсон А. Х. и Слейт Ф. О., «Спирально-армированные высокопрочные бетонные колонны», Отчет об исследовании № 82-10, Департамент проектирования конструкций, Корнельский университет, Итака, август 1982 г., также ACI Journal, т. 81, сентябрь-октябрь 1984 г., стр. 431–442.

«Международный журнал цементных композитов и легкого бетона», 19 февраля.83.

47. Мугурана, Х., Ватарабе, Ф., и др., “Повышение пластичности прочности бетона путем бокового удержания”, Труды Японского института бетона, 1983, стр. 403-415.

48. Фафитис, А., и Шах, С.