Кран Маевского 3/4 НР(ш) для радиатора

Цена за шт

В корзину

635345

Привезем в строительные центры

Кран Маевского Simplex тип С (F10714) 1/2 НР(ш) для радиатора

Цена за шт

В корзину

Похожие товары

149510

Радиатор биметаллический Rifar Base 350 мм 6 секций 1 дюйм боковое подключение белый

Цена за шт

6 000 ₽

В корзину

Радиатор биметаллический Rifar Base 200 мм 6 секций 1 дюйм боковое подключение белый в Санкт-Петербурге представлен в интернет-магазине Петрович по отличной цене. Перед оформлением онлайн заказа рекомендуем ознакомиться с описанием, характеристиками, отзывами.Купить радиатор биметаллический Rifar Base 200 мм 6 секций 1 дюйм боковое подключение белый в интернет-магазине Петрович в Санкт-Петербурге.Оформить и оплатить заказ можно на официальном сайте Петрович. Условия продажи, доставки и цены на товар радиатор биметаллический Rifar Base 200 мм 6 секций 1 дюйм боковое подключение белый действительны в Санкт-Петербурге.

Продолжая работу с сайтом, вы даете согласие на использование сайтом cookies и обработку персональных данных в целях функционирования сайта, проведения ретаргетинга, статистических исследований, улучшения сервиса и предоставления релевантной рекламной информации на основе ваших предпочтений и интересов.

Модельный анализ и результаты

Часть 1 опубликована в журнале REHVA за 2021-01 https://www.rehva.eu/rehva-journal/chapter/can-we-still-trust-in-en-442-new- рабочие определения для радиаторов, часть 1, измерения и моделирование, 1

Р. Грицки	К. Фельсманн	М. Рёслер
Технический университет Дрездена	Технический университет Дрездена	Технический университет Дрездена
		90 008
А Грицки	М. Иивонен	Дж. Науманн
BAuA, ранее TU Dresden 900 09	Purmo Group	GWT-TUD, Dresden

Abstract

В Части 1 было показано, что в стандартных условиях EN 442 тепловая мощность смоделированного радиаторы во всех случаях очень хорошо соответствовали проектным данным в листы данных.

Однако также стало очевидным, что в корпус радиатора тип 22, для всех уровней температуры подачи и уже в диапазон типичных симуляций массового расхода, таких как измерения, показывают более высокие теплопроизводительность (до прибл. 10 %), чем рассчитано по экспоненциальному методу согласно EN 442-2.

С другой стороны, имитация тепла мощность типов радиаторов без дополнительных конвекционных пластин рассчитана на широкий диапазон скоростей потока в хорошем соответствии со значениями тепловой мощности на основе экспоненциальный подход к расчету с использованием логарифмического превышения температуры (опять же далее называется «экспоненциальным подходом»). Только при очень низком массовом расходе При этом фактическая тепловая мощность ниже по сравнению с экспоненциальным подходом. Это также согласуется с теорией, найденной в литературе. Для типичного области применения, экспоненциальный подход подходит очень хорошо.

Подробные исследования показывают, что, при наличии конвекционных пластин внешние коэффициенты теплоотдачи уменьшаться с увеличением массового расхода и, следовательно, снижением температуры спреды. В этом случае вертикальное распределение температуры воды внутри радиатора отличается от поверхности радиатора и поэтому больше не является репрезентативным для внешней теплопередачи. Чем сильнее охлаждение нижних частей конвекционных пластин приводит в целом к ​​снижению внешний теплообмен, чем при больших температурных разбросах.

В этом случае заявление расширенный подход к расчету, основанный на EN 442-2, введен для принятия учитывать вертикальное распределение температуры поверхности радиатора. Для рассмотренные модели радиаторов с конвекционными пластинами такой расчетный подход приводит к значительному улучшению совпадения расчетных тепловых мощностей с данные, основанные на численном моделировании.

Введение

Из Части 1 [1] мы узнали, что подход EN 442-2 [2], используемый для регулирования тепловой мощности радиаторов до конкретные температурные условия приводят к некоторому отклонению порядка 10% по сравнению с как реальные, так и виртуальные результаты испытаний производительности радиатора. Было показано, что эта неопределенность традиционного экспоненциального подхода каким-то образом связана с радиаторы с конвекционными пластинами (тип 22) и в основном возникает при низкой массовый расход, см. Рисунок 1 .

В Рисунок 1 тепловая мощность двух панельных радиаторов с конвекционными пластинами, полученная в проведение виртуальных экспериментов и соответствующие массовые расходы равны отображается как функция разницы между температурой подачи и обратки (температурный разброс). Тепловая мощность при нормированном эталоне условия (75-65-20) выделены. Кроме того, на схемах также показаны тепловая мощность радиаторов при различной рабочей температуре. Регулировка мощности нагрева выполнялась с помощью экспоненциального подхода EN 442 либо путем с использованием логарифмического превышения температуры ΔTln или арифметический перегрев ΔTar. Логарифмическое превышение температуры равно более точным для прогнозирования мощности нагрева, но, как уже обсуждалось, приводит к также некоторая неопределенность.

Глядя на эти результаты, вопрос возникает то, к чему приводит несоответствие. Первое предположение состоит в том, что это может быть результате неоднородности распределения температур (см. графики температурной стратификации в части 1) на всем радиаторе поверхности из-за больших температурных разбросов. Подробные дополнительные исследования (на основе того же логарифмического превышения температуры и значительного изменения температуры развороты) показал, что действительно есть разница в вертикальной температуре распределение различных частей радиатора см. Рисунок 2 . На диаграммах показаны температуры поверхности, усредненные по малым горизонтальные срезы для всего радиатора и для компонентов радиатора (вода, кожух радиатора, конвекционные пластины). Поверхность радиатора состоит из металл самого радиатора и пластины конвекции.

Рис. 1. Смоделированное (зеленое) и каталожное тепло выходные данные основаны на экспоненциальном приближении (красный/серый) при постоянной температуре подачи. 75°C и измененными массовыми расходами, панельные радиаторы с конвекционными пластинами, тип 22 – слева: длина 1,0 м, справа: длина 1,4 м.

срезы для разных массовых расходов, но с одинаковым логарифмическим превышением температуры 38,2°С, панельный радиатор с конвекционными пластинами, тип 22, 1,0 м длина – слева (а): 256 кг/ч, справа (б): 28 кг/ч.

В случае большого разброса температур ( Рисунок 2b ) из-за низкого массового расхода, температурного градиента над радиатором высота почти одинакова во всех частях радиатора (вода, металл радиатора и конвекционные плиты; заявленная поверхность радиатора представляет собой комбинацию металла и конвекционные плиты). Таким образом, усредненная температура радиатора следует за температурой воды. температура и вертикальное распределение температуры воды представитель для внешнего теплообмена. Итак, очевидно, что когда-то логарифмическое превышение температуры рассчитывается только на основе подачи и возврата температура воды температура поверхности радиатора может быть заключена без зная точное распределение температуры.

К сожалению, немного иная ситуация в случае небольшого разброса температур ( рис 2a ) из-за большого расхода воды. Температура конвекционных пластин падает гораздо быстрее из верхней части радиатора в нижнюю, чем температура воды. Затем вертикальная температура распределение воды отличается от распределения по всей поверхности радиатора. Имейте в виду, что логарифмическое превышение температуры по стандарту EN 442 рассчитано просто от температуры воды на входе и выходе из радиатора не может объяснить эти явления!

Кроме теплопередачи можно поспорить теории, что внешние коэффициенты теплопередачи радиатора уменьшаются, если вертикальная стратификация температуры становится меньше из-за высокого массового расхода ставки. Учитывая это, два эффекта, вызванные низким массовым расходом и, следовательно, большим выделены температурные разбросы:

1.    Логарифмическое температура не представляет распределение температуры на радиаторе теплоизлучающая поверхность, включая конвекционные пластины.

2.    Менее стратифицированный вертикальный профиль температуры на поверхности радиатора при большом массовом расходе скорость оказывает ограничивающее влияние на коэффициент теплопередачи. Теплопередача механизм ускоряется, если имеется значительная температурная стратификация.

Следует отметить, что EN 442 стандартизированные условия испытаний характеризуются низким температурным разбросом 75°C – 65°C=10 K, т.е. параметры модели радиатора Km и n равны рассчитан на более неблагоприятную работу с точки зрения теплообмена.

Также в качестве следующего шага убедитесь, что экспоненциальный подход, основанный на логарифмическом превышении температуры, действителен для произвольные массовые расходы (при условии, что модель радиатора, зависящая от нагрузки параметры известны), некоторые дополнительные исследования с постоянным массовым расходом ставки и различные температуры подачи были сделаны. В качестве примера этого Рисунок 3 показывает данные о теплопроизводительности на основе экспоненциального подхода (Km и n всегда адаптированы к соответствующий массовый расход), а также на основе моделирования для панели тип радиатора 22 (1,4 м) и для двух различных базовых массовых расходов. результаты ясно показывают, что адаптированный экспоненциальный подход для всех температура находится в очень хорошем соответствии с моделируемой тепловой мощностью. Это также подтверждает данные литературы [3].

Рис. 3. Моделирование (зеленый цвет) и данные по тепловой мощности на основе экспоненциального подход (оранжевый) при постоянном массовом расходе и различных температурах подачи, панельный радиатор с конвекционными пластинами, тип 22, 1,4 м – массовый расход слева: 250 кг/ч, справа: 15 кг/ч.

Радиаторы без конвекционных пластин (панельные и трубчатые) радиаторы)

В рис. 4 и в рис. 6 данные о тепловой мощности и массовые расходы остальных четырех радиаторов без конвекционных пластин в зависимости от разницы между подачей и температура обратки отображаются для моделирования, а также для данные каталога на основе логарифмического превышения температуры (и на основе ΔTar). Очевидно, что каталог данные (т. е. экспоненциальный подход) и симуляции подходят гораздо лучше и что в этих случаях различия гораздо меньше. Только при очень малой массе расхода моделируемые значения теплопроизводительности немного ниже, чем значения на основе экспоненциального подхода.

Подробные исследования на основе тот же логарифмический перегрев и сильно различающиеся температурные разбросы показали в этом случае, что вертикальное распределение температуры воды и вся поверхность радиатора практически идентична, см. Рисунок 5 . Это означает, что вертикальное распределение температуры воды равно представитель для внешней теплопередачи и в обоих случаях одинаковые значения км и n можно использовать для прогнозирования тепловой мощности.

Рис. 4. Расчетные (зеленый) и каталожные данные о теплопроизводительности на основе экспоненциальный подход (красный/серый) при постоянной температуре подачи 75°C и изменены массовые расходы, панельные радиаторы – левый тип 20, правый тип 10.

массовый расход, но такое же логарифмическое превышение температуры 38,2 °C, Панельный радиатор с конвекционными пластинами, тип 20, длина 1,0 м – левый: 256 кг/ч, справа: 28 кг/ч.

По температуре поверхности радиатора распределение явно зависит и от наличия конвекционных плит. результаты подтверждают предположение, что распределение температуры поверхности радиатора и его влияние на теплопередачу необходимо учитывать при поиске более точный подход к расчету (по сравнению с уже опубликованным в EN 442-2), действует также при больших перепадах температур между подачей и обраткой температура. В следующем разделе представлен новый подход.

Рис. 6. Расчетные (зеленый) и каталожные данные о теплопроизводительности на основе экспоненциальный подход (красный/серый) при постоянной температуре подачи 75°C и изменены массовые расходы, трубчатые радиаторы – слева: 2 трубки, справа: 3 трубки.

Расширенный подход согласно EN 442-2 – Теория и результаты

В предыдущих разделах мы объясняли что наличие конвекционных плит нарушает соотношение между водой температура и температура поверхности радиатора, которая является одним из основных предположения для применения экспоненциального подхода. Это означает, что исходная проблема возникает при обращении с панельными радиаторами с конвекционными пластинами как «обычные» радиаторы, игнорирующие явления теплообмена внутри конвекционные плиты.

В этом разделе расширенный расчет подход к определению тепловой мощности радиаторов в соответствии с EN 442-2 Представлен. Подход снова основан на логарифмическом превышении температуры ΔTln, но с учетом нового выводы, полученные в результате численного моделирования двух радиаторов с конвекционные плиты (тип 22). Следует отметить, что данный подход не решить исходную проблему, он лишь обходит ее, чтобы применить существующая процедура, насколько это возможно.

Теоретический подход к определению коэффициент теплопередачи в зависимости от температурных условий на основе заданная номинальная точка N (расчетная точка), описанная, среди прочего, Кнабе [4] равна p = 0,25…0,4 для радиаторов. На основании этой зависимости можно определить тепловую мощность радиаторов при другие рабочие точки по уравнению

и на основании спецификаций EN 442-2 (постоянный массовый расход, расчетные температуры 75-65-20°C, что означает перегрев на 50 K (ΔTln = 49,83 K)) он читает

Поскольку в симуляциях, а также в измерения как Km, так и n зависят на температурный разброс (возрастающий с уменьшением массового расхода) кажется разумным применить дополнительный поправочный коэффициент F к подход в соответствии с EN 442-2, который учитывает как влияние температурный разброс по вертикальному распределению температуры радиатора поверхности, а также нерепрезентативный перегрев, рассчитанный только на температура воды на внешний теплообмен. Следовательно, уравнение (6) расширен на коэффициент, основанный на соотношении фактического температурного разброса ΔT = Tin − Tout и расчетного разброса точка ΔT50 и зависит от модели радиатора показатель степени q:

В этом подходе, который изначально полученных на основе отношения массовых расходов, теплопередача изменяется только как функция температур радиатора (но надо иметь в виду, что на самом деле эффективные температуры радиатора являются результатом температуры подаваемой воды и массовый расход воды). Для двух исследованных радиаторов с конвекцией пластин (одного типа, разной длины) определяемые значения q равны 0,0357 (длина 1,0 м) и 0,0486 (длина 1,4 м).

В Рисунок 7 – Рисунок 9 значения тепловой мощности и массового расхода этих двух моделей радиаторов в зависимость от разницы температур подачи и обратки отображается для моделирования, а также для данных каталога на основе расширенный подход к расчету. Учет массового расхода, индуцированного распределение температуры на радиаторе приводит к значительному улучшению низкий массовый расход и большие перепады температур между входом и выходом. Это относится ко всем уровням температуры и обеим длинам радиаторов. Относительная отклонения при использовании расширенного подхода к расчету тепловой мощности составляют в диапазоне ±1%. Только при очень малых массовых расходах ниже 10 % расчетного, отклонения могут составлять до ±4%.

Остаточные отклонения между моделированием и расчете из-за неточностей логарифмического превышения температуры, упрощение моделирования CFD и пренебрежение (слабой) температурой зависимость показателей n и q.

Для расширенного подхода к расчету оба показатели степени n и q можно считать примерно постоянными для типа радиатора, не зависит от расхода и температуры.

Как и следовало ожидать, для отклонения длины радиатора соотношение для определения показателя степени q может быть найденный. В случае настоящего типа радиатора показатели изменились пропорционально длине радиатора или расчетной тепловой мощности («q1,0 м» = 0,0357; «q1,4 м» = 0,0486):

q1,4 м ≈ (1,4 м / 1,0 м) ∙ q1,0 м

Для определения показателя степени q und таким образом, дополнительный фактор F, только дополнительный набор данных (на основе одного измерения) с значительное отклонение от расчетного массового расхода (например, 30 % расчетный массовый расход) подходит.

Резюме

Исследования показали, что EN 442 подход надежен для широкого диапазона скоростей потока для прогнозирования тепловой мощности радиатора без дополнительных конвекционных пластин. Только при очень низком массовом расходе скоростей и, следовательно, большого падения температуры, экспоненциальный подход показывает некоторую слабость. Тем не менее, для типичных областей применения подходит экспоненциальный подход. очень хорошо, кажется, что дополнительные исправления не нужны.

При наличии конвекционных пластин EN 442 предсказывает меньшую более высокую тепловую мощность (примерно до 10%), чем измеренная Rettig ICC или практически проверено. Это относится ко всем уровням температуры подачи уже в диапазоне типичных массовых расходов. Подробные исследования показали что коэффициенты внешней теплопередачи уменьшаются с понижением температуры расслоение на поверхности радиатора. Расслоение высокое для низкой массы скорости потока. В этом случае распределение температуры воды в радиатор отличается от поверхности радиатора и поэтому не больше соответствует внешнему теплообмену. Другими словами, соотношение вертикального распределения температуры воды и поверхности радиатора разные для разных массовых расходов и, следовательно, модель радиатора параметры тоже разные.

Для радиаторов с конвекцией пластины, применение расширенного подхода к расчету для учета учитывать изменение коэффициента внешней теплопередачи, вызванное массовым расходом приводит к значительному повышению согласованности и достоверности расчетов. тепловые выходы. Выводы и пригодность расширенного подхода должны проверить наличие других моделей радиаторов (большей высоты/длины, полотенцесушители) и типы соединения, а также способ определения дополнительного показателя степени q, чтобы обеспечить их общность. С практической точки зрения имеет должно быть решено, если неопределенность недавнего подхода оправдывает какие-либо усилия по улучшения. В любом случае, виртуальная испытательная кабина TU Dresden для испытаний радиаторов в соответствии с EN 442 очень полезен для анализа явлений теплопередачи при радиаторы.

Ссылки

[1]    Gritzki, R., Felsmann, C., Рёслер, М., Грицки, А., Иивонен, М., Науманн, Дж. Новые рабочие определения для радиаторы на основе различных условий потока – часть 1, Измерения и Моделирование, REHVA 2021

[2]    EN 442-2. 2014. Радиаторы и конвекторы. Часть 2. Методы испытаний и оценка. Бейт Ферлаг, Берлин.

[3]    Г. Бах, Д. Шлапманн. 1977. Effektive Übertemperatur zur einheitlichen Darstellung der Wärmeleistung фон Раумхейзкёрперн. Ки 10/77, Тейл 6, С. 592-597.

[4]    Кнабе Г. 1992: Gebäudautomation. Verlag für Bauwesen Berlin, München.

Основы центрального отопления бойлерной печи – термосифонирование

Термосифонирование основано на том факте, что горячая вода (например, из котла печи) будет иметь тенденцию к подъему. Для стимулирования термосифонирования часть контура, по которому идет горячая вода от печи дровяного котла (поток), непрерывно проходит вверх к радиатору теплопотерь. Для облегчения термосифонирования на этом отрезке трубы должен быть проходной диаметр 28 мм. По трубе большего диаметра вода течет легче.

Таким образом, в этой первой секции поднимающейся трубы с широким отверстием вода направляется к радиатору теплоотвода, а затем обратно к печи.
Запуск всей системы с помощью термосифона в настоящее время не соответствует правилам, но об этом полезно знать, потому что радиатор потери тепла все еще должен работать через термосифон в случае отказа питания или насоса.

Радиатор потери тепла/радиатор утечки тепла

Если ваша дровяная печь-котел работает, а электричество отключили или насос вышел из строя, то ваша печь все равно будет производить горячую воду. Нужно как-то избавиться от жара, иначе вода в котле печки закипит. Вы справитесь с этим, просто убедившись, что тепло от печного котла может термосифониться к радиатору. Этот радиатор известен как «радиатор потери тепла» или «радиатор утечки тепла» и дает теплу куда-то уйти. Часто в ванной устанавливают радиатор теплоотвода, так как этот радиатор может быть немного теплее остальных.

Балансировка системы центрального отопления

Что означает балансировка? У вас может быть несколько радиаторов, подключенных к контуру отопления, и их балансировка — это способ убедиться, что каждый из них получает достаточно горячей воды. Например, вы можете обнаружить, что первый радиатор, ближайший к печке, сильно нагревается, а остальные нет. Немного закрывая этот радиатор, вы способствуете тому, чтобы горячая вода текла дальше по контуру к другим радиаторам. Воздействуя на то, насколько открыт или закрыт каждый радиатор, вы сможете «сбалансировать» систему так, чтобы каждый радиатор нагревался.

Балансировка особенно важна для систем отопления, использующих термосифонирование, но также необходима и в других системах центрального отопления.

Поплавок шарового крана должен быть металлическим.

Поскольку пар может сбрасываться в напорный бак, поплавок шарового крана должен быть металлическим. Если мяч сделан из пластика, то пар может вызвать деформацию мяча.

Автоматические клапаны должны быть нормально открытыми и неограниченными

В случае сбоя питания автоматические клапаны, используемые для управления системой отопления, должны быть такого типа, которые остаются открытыми при отсутствии питания (отказоустойчивые), и клапаны должны не ограничивать поток воды.